目 录
1 编制说明及依据...........................................................................................................................................................2
2 工程概况及施工条件...................................................................................................................................................3
3 高大模板工程主要特征...............................................................................................................................................5
4 高大模板工程构造设计和施工方法...........................................................................................................................7
5 混凝土工程施工方法.................................................................................................................................................18
6 高大模板工程施工组织及安全管理措施.................................................................................................................19
7、预防模板及支架坍塌的安全技术及应急救援预案.................................................................................................21
8 检查验收.....................................................................................................................................................................26
9 附录：高大模板工程模板支撑系统计算书.............................................................................................................27
[PKPM 计算软件计算] ...................................................................................................................................................27
1、I 类型楼板（140 厚）钢管排架高支撑架计算书 ...............................................................................................27
2、II 类型楼板（120 厚）钢管排架高支撑架计算书 ..............................................................................................34
3、 II 类型楼板（180 厚）钢管排架高支撑架计算书 ............................................................................................40
4、A 型梁（500×1750 梁）模板及支撑设计验算书 ...............................................................................................47
5、B 类型梁（400×800 梁）梁模板及支撑设计验算书..........................................................................................61
6、C 类型（2400×1200 梁）梁模板及支撑设计验算书..........................................................................................73
7、D 类型（1700×300 梁）梁模板及支撑设计验算书 ...........................................................................................86
8、 E 类型（1600×800 梁）梁模板及支撑设计验算书 ..........................................................................................94
9、F 类型（500×1200 梁）梁模板及支撑设计验算书 ..........................................................................................107
10、柱（1200×1300（6M）、1200×1200（9M)）模板支撑计算书 .....................................................................121
1 编制说明及依据
编制依据
为保证本工程高大模板工程支撑系统的施工安全，模板支撑系统的设计、
施工和验收应满足但不限于下列文件、规范、标准和国家、企业的有关规定要
求：
1）威盛深圳创新设计中心项目工程施工图；
2）威盛深圳创新设计中心项目工程施工合同及补充协议；
3）规范、标准和国家、企业有关规定：
类别 编 号 名 称
GB50204－2002 混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50300-2001 建筑工程施工质量验收统一标准
GB50007-2002 建筑地基与基础设计规范
GB50009-2001 建筑结构荷载规范
GB50010-2002 混凝土结构设计规范
GB50017-2003 钢结构设计规范+木结构设计规范
国家
标准
00G101
混凝土结构施工平面整体表示法制图规则和
构造详图
建 设
部
建质[2009]87 号文 危险性较大的分部分项工程安全管理办法
JGJ 59-99 建筑施工安全检查标准
JGJ 80-91 建筑施工高空作业安全技术规范
模板工程施工安全管理规范
行业
标准
JGJ 130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
粤建监字（1998）27
号
广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管
理办法地方
标准 深建规（2007）14
号
深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法
企业
标准
质量/环境/职业健康安全管理手册、程序控制文件、作业指导书
4）威盛深圳创新设计中心项目工程施工组织设计。
编制说明
本方案所称高大模板工程是指水平混凝土构件模板支撑系统高度大于或等
于 ，或跨度超过 10m，施工总荷载大于 10kN/m2 或集中线荷载大于 15kN/m
的模板支撑系统，对其中搭设高度大于或等于 8m，或跨度超过 18m，施工总荷
载大于 15kN/m2 或集中线荷载大于 20kN/m 的模板支撑系统还需经过专家论证，
监理、业主审核后，方可组织施工。
本工程高大模板设计验算应用中国建筑科学研究院 PKPM 施工安全计算
软件。
本工程中层高不超过 5m 部分的模板及支撑的施工方案与高大模板工程施
工方法一致，均采用满堂脚手架支撑体系，施工工艺相同，参照本专项方案施
工。
方案编制及审核人员
方案编制及审核人员资历一览表
姓名 学历 专业 职称 职务
编制人员 陈仲先 本科 工民建
项目审核 李玉洁 本科 工民建 项目总工
罗斯 本科 工民建 高工 公司工程管理部部长
公司审核
马跃 本科 工民建 高工 公司总工程师
公司审批
2 工程概况及施工条件
总体概况:（表 1）：
工程名称 威盛深圳创新设计中心工程
工程地点 深圳高新区北区，科技中二路与科技中三路之间
建设单位 深圳威盛上华科技有限公司
设计单位 深圳大学建筑设计研究院
监理单位 上海同济项目管理咨询有限公司
质量监督 深圳市建设工程质量监督总站监督
安全监督 深圳市建设工程安全监督站监督
施工单位 深圳市建筑工程股份有限公司
建筑概况：
建筑面积与层高:
本工程地下室三层，地上三十层，建筑总高度为 ，总建筑面积：
，其中地下室建筑面积 、地上建筑面积：。
（表 2）：
位 置 层 号 各楼层层高
-3 层
-2 层 地下室
-1 层
1 层 6m
2-13、15-26、29 层
14 层 4m
27 层
28 层
30 层
32 层
地上
27-30 层室内中庭
本工程首层层高 ，以二层 E/7~8 轴处楼面梁最大截面 500×1750 为计
算，板面标高 ，板厚 120mm；首层大厅 B-E/1-5 轴层高 ，以三层 C/4~5
轴处楼面梁 KL 最大截面 400×800 为计算，板面标高 ，板厚 120mm；26
楼面至 29 层楼面室内中庭层高 ，以 29 层 C~E/5 轴处楼面梁 KL 最大截
面 1600×800 为计算，板面标高 ,板厚 120mm；30 层层高 ，以 30
层 B~E/5 轴处屋面梁 WKL14(1)2400×1200 最大截面为计算，板面标高 ，
板厚 120mm；屋顶 2 层层高 ，以屋顶 2 层 E/3~8 轴处屋面梁 WKL1(5)1700
×300 最大截面为计算，板面标高 ，板厚 120mm；地下室顶板总荷载大
于 10kN/m2，因此应按照高支模进行设计和施工，地下室 1 层层高 ，以首
层顶板 F/3~4 轴处顶板楼面梁最大截面 500×1200 为计算，板面标高，
板厚 180mm。（以上各梁位置按结施图查找）
结构概况：
工程结构基本概况如下表（表 3）：
序
号
主要项目名称 内容名称
序
号
主要项目名称
内容名
称
1 结构体系
框架剪力墙
结构
4 抗震设防烈度 7 度
2 基础类型 冲孔灌注桩 5
建筑抗震设防类
别
丙类
3
建筑结构安全
等级
II 级 6 建筑物耐火等级 一级
混凝土设计强度等级（表 4）：
部位
一层至
十二层
十二层
至十九
层
十九层
至二十
六层
二十六
层以上
柱
强度
等级
C60 C50 C40 C30
部位
一层至
十二层
十二层
至
十九层
十九层
以上
地
上
部
分
梁板
强度
等级
C50 C40 C30
部位
基础顶
至一层
楼面
暗柱
柱
强度
等级
C60 C50
部位 全部
地
下
室
梁板 强度
等级
C50
部位
或
构件
基础
垫层
地下室
底板
承台梁、
板
地下室
外墙
地下室
顶板
构造柱
过梁圈
梁
其
它
强度
等级
C15
C35
P8
C35
P8
C35
P8
C35
P6
C25
设计荷载：（相关楼层）
楼面、屋面均布荷载标准值（KN/m2）（表 5）：
地下室停车
位
4．0 卫生间 2．0 公共走道 2．5
地下室顶板 10．0 雨蓬、挑檐 0．5
上人屋面（不上人
屋面）
2．0
（0．5）
地下室设备
房
10．0
楼梯（消防楼
梯）
2．0
（3．5）
架空绿化 5
消防车道 20．0 仓储 3．5 电梯机房等 7．0
3 高大模板工程主要特征
高大模板工程所在部位（楼层、区域）和构件相关特征
根据建设部建质（2009）87 号文规定《危险性较大的分部分项工程安全管
理办法》的规定，高大模板工程可分为以下五类水平混凝土构件：
℃模板支撑系统高度大于或等于 ，但小于 ；
℃水平混凝土构件模板支撑系统高度大于或等于 ；
℃水平混凝土构件跨度超过 10m（或超过 18m）的模板支撑系统；
℃水平混凝土构件施工总荷载大于 10kN/m2（或 15 kN/m2）的模板支撑系
统；
℃水平混凝土构件施工集中线荷载大于 15kN/m（或 20 kN/m）的模板支撑
系统。
对照以上规定，本工程高大模板工程所在部位（楼层、区域）和构件相关
特征见下表（表 6）：
分类部
位编
号
栋号楼层
区域
层高
（m）
构
件
名
称
构
件
编
号
截面尺寸（板厚
mm）（梁 mm
×mm）
跨度
（m） ℃℃℃℃
℃
板 140 ℃
板 120 ℃
梁 600×800 ℃
梁 500×1750 8．2 ℃
梁 400×800 9．6 ℃
1 二层结构 6．0
梁 250×600 8．4 ℃
2 三层结构 9．9 板 120 ℃
梁 400×800 ℃架空处
梁 250×600 ℃
板 120 ℃
梁 2400×1200 25 ℃℃
梁 2000×1200 25 ℃℃
梁 600×600 ℃
梁 800×600 ℃
梁 600×1200 ℃
3 30 层 5．1
梁 400×600 ℃
板 120 ℃
梁 1650×300 25 ℃
梁 1700×300 ℃℃
梁 500×800 ℃
梁 400×800 ℃
梁 400×700 ℃
4 32 层 5．1
梁 400×700 ℃
板 120 ℃
梁 1600×800 ℃℃5 室内中庭
梁 250×600 ℃
板 180
梁 250×600
梁 400×800
梁 300×800
普通模板
工程
梁 400×1100 ℃℃
6
地下室顶
板
4．3
梁 500×1200 ℃℃
高大模板工程支撑系统支承面特征
本工程高大模板的支撑特征：地下室顶板部分满堂脚手排架的模板支撑系
统支承面均支撑在地下室底板面上；首层高大模板满堂脚手排架的模板支撑系
统支承面均为地下室顶板。2 层及以上结构施工时，下层满堂脚手支撑架不得
拆除。
4 高大模板工程构造设计和施工方法
材料要求
钢管：模板支撑系统的脚手架钢管采用Φ48× 高频焊接钢管，材质
应符合《碳素结构钢》（GB／T700）中的 Q235-A 级钢规定；钢管表面应平直
光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、压痕等缺陷；钢管外径、壁厚、
端面、弯曲变形等偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2011）规定；对于锈蚀严重或已被打过孔眼、弯曲、变形偏差过大的
钢管严禁使用。
扣件：所有扣件采用锻铸铁件，其材质应符合《钢管脚手架扣件》
（GB15831）的规定，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使
用，出现滑丝的螺栓必须更换。
模板：模板采用 18mm 厚胶合板。次楞采用 40×90mm 的木枋配制，
要求大面尺寸一致，小面不变形、无死节、无断裂。
配件：配套供应的有钢管顶撑、可调支撑托、φ14 螺栓等，作为支撑
系统的固定件。
模板及支撑系统设计
高大模板满堂钢管脚手架的施工方案设计
因为本工程模板支撑系统采用满堂钢管脚手架支撑体系，为保证高大模板满
堂脚手架支撑体系的稳定性，上部标准层主体结构施工时，应精心设计混凝土
浇筑方案，首先浇筑竖向构件砼结构，在排架体系搭设过程中，与已浇筑完成
的竖向构件作连墙杆件连接，并与竖向柱顶紧顶牢，以加强排架系统的整体稳
定性，确保上部水平构件砼浇筑的安全、质量和进度。
本工程地下室顶板砼浇筑与地下室竖向构件同步浇筑，浇筑前确定好浇筑路
径，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方
式。
根据本工程高大模板工程区域内各主要水平混凝土构件跨度、截面尺寸、
施工总荷载和工程项目实际情况，本工程各高大模板工程部位混凝土梁、板模
板支撑系统方案设计详见以下图表：梁、板支撑系统立杆平面布置图、梁、板
支撑系统剖面图、混凝土板下模板支撑系统布置一览表、混凝土梁下模板支撑
系统布置一览表。
混凝土板下模板支撑系统布置一览表
木方搁置杆
件
（主搁栅）
板下立杆
部
位
楼板
厚度
(mm)
层高(m)
模板支撑系统简
图
板底木
方 （次搁
栅）（50×
100mm）
间距
（mm）
材料
间距
（mm）
材料
纵横间
距 （mm）
立杆支
承节点
方式
纵横
向
水平
杆
步距
（mm）
120
、、
和 300
Ø48×
1000
Ø48
×
1000×
1000
采 用 可
调支托 1800
I
140 300
Ø48×
1000
Ø48
×
1000×
900
采 用 可
调支托 1700
II 180 300
Ø48×
1000
Ø48
×
1000×
900
采 用 可
调支托 1800
混凝土梁下模板支撑系统布置一览表
梁下立杆
梁底木方（次搁栅）
（ 40 ×90 mm）
沿梁宽
方向
沿
梁长
方向
垂直于
梁轴线布
置
平行于
梁轴线布
置
模
板
支
撑
分
类
截面尺
寸 b×h
（mm）
搭设
高度
（m）
间距
（mm）
每
排
根
数
排
距
（m
m）
立杆
材料及
支承节
点方式
间距
（mm）
根数
木方搁置杆
件 （主搁栅）
材料及规格、
间距
纵横向水平杆
步距（mm）
A
500×
1750 以下
梁
（1 层） 550 3 450
采 用 可
调支托 300
主搁栅为
Ø48× 脚手
钢管,间距 550
1500
B
400×800
及以下
尺寸梁
（一层
大厅）
500 3 750
采 用 可
调支托 300
主搁栅为
Ø48× 脚手
钢管,间距 500 1500
C
2400×
1200
（30 层） 429 8
600
采 用 可
调支托 300
主搁栅为
Ø48× 脚手
钢管,间距 429
1500
D
1700×
300
（32 层） 1150 3
650
采 用 可
调支托 300
主搁栅为
Ø48× 脚手
钢管,间距
1150
1500
E
1600×
800
（室内
中庭）
550 5 650
采 用 可
调支托
300
主搁栅为
Ø48× 脚手
钢管,间距 550
1500
E
500×
1200
（地下
顶板）
550 3 500
采 用 可
调支托 250
主搁栅为
Ø48× 脚手
钢管,间距 550
1500
楼板模板及支架构造设计
1、方案选择：根据混凝土板下模板支撑系统布置一览表，该工程高大模板
工程部位的板的模板支撑系统按℃、II 类型施工，验算时 I 类型按 120、140 厚
楼板进行验算，II 类型按 180 厚楼板进行验算，其它部位梁板同此构件施工。
2、楼板的模板和支撑架施工方法：℃类板底模板支撑系统，板厚取
120mm、140mm 厚结构板作为验算条件。板模板采用 18 厚胶合板，板底小楞采
用 40×90mm 的方木，间距 300mm，立杆纵横向间距为 1000×900mm，顶部支撑
节点形式为双扣件；II 类板底模板支撑系统，板厚取 180mm 厚结构板作为验算
条件。板模板采用 18 厚胶合板，板底小楞采用 40×90mm 的方木，间距
300mm，立杆纵横向间距为 1000×900mm，顶部支撑节点形式为双扣件。
水平横杆全部纵横布置，扫地杆距地面 200mm，横杆步距：由楼面向上均
为不大于 1800mm，板、梁下的支撑系统，通过横杆联成整体。
满堂模板脚手排架四周与中间每隔四排支架立杆并不大于 6000mm 设置一
道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；满堂脚手排架的四周和中间每隔 4 排立杆
且不大于 6000mm 间距，从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。5m 及
以上层高时，在顶部向下第 1 步架内设置水平剪刀撑，间距同垂直剪刀撑的设
置。
梁模板及支架构造设计
1、方案选择：根据混凝土梁下模板支撑系统布置一览表，该工程高大模板
工程部位的梁的模板支撑系统为 A、B、C、D、E 和 F 类五种类型。
2、A 类模板支撑系统构造设计及承载力验算：A 类型梁截面尺寸代表值为
500×1750，梁底、侧模板采用 18 厚胶合板，梁底木方垂直于梁长方向，梁底木
枋间距 300mm，沿梁宽方向每排共设 3 根立杆，立杆沿梁断面方向间距
550mm，立杆沿梁纵向间距 450mm；梁侧水平背方采用 40×90mm 枋木，间距
不大于 300mm，自梁底向上 200 处设置第一道对拉螺栓，向上螺栓间距
400+400+400mm，沿梁长方向间距 500mm，对拉螺栓采用 Ø14 螺栓，外龙骨采
用双钢管 48×，间距 250mm。扫地杆距地面 200mm，水平杆步距为 1500
mm，水平杆全部纵横布置，梁、板下的支撑系统，通过水平杆联成整体，立杆
端节点全部为可调托座。沿梁轴线方向设垂直剪刀撑，并从下向上连续设置；
垂直与梁轴线方向每隔 6 排架设置一道垂直剪刀撑；当楼层高度大于 5m 时，顶
部第 1 步架设置一道水平剪刀撑。
3、B 类模板支撑系统构造设计及承载力验算：B 类型梁截面尺寸代表值为
400×800，梁底、侧模板采用 18 厚胶合板，梁底木方垂直于梁长方向，梁底木
枋间距 300mm，沿梁宽方向每排共设 3 根立杆，立杆沿梁断面方向间距
500mm，立杆沿梁纵向间距 750mm；梁侧水平背方采用 40×90mm 枋木，间距
不大于 300mm，H 方向对拉螺栓 1 道，对拉螺栓直径 14mm，对拉螺栓在垂直
于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。扫地杆距地面 200mm，水平杆步距为
1500 mm，水平杆全部纵横布置，梁、板下的支撑系统，通过水平杆联成整体，
立杆端节点全部为可调托座。沿梁轴线方向设垂直剪刀撑，并从下向上连续设
置；垂直与梁轴线方向每隔 6 排架设置一道垂直剪刀撑；层高在 5m 以上时，自
顶部向下一步架开始设置一道水平剪刀撑。B 类模板支撑系统以 400×800 mm 的
梁为设计验算对象，进行模板支撑系统承载能力验算算，详见计算书。
4、C 类模板支撑系统构造设计及承载力验算：C 类型梁截面尺寸代表值为
2400×1200，梁底、侧模板采用 18 厚胶合板，梁底木方垂直于梁长方向，梁底
木枋间距 300mm，沿梁宽方向每排共设 8 根立杆，立杆沿梁断面方向间距
429mm，立杆沿梁纵向间距 600mm；梁侧水平背方采用 40×90mm 枋木，间距
不大于 300mm，自梁底向上 200 处设置第一道对拉螺栓，向上螺栓间距
400+400mm，沿梁长方向间距 600mm，对拉螺栓采用 Ø14 螺栓。扫地杆距地面
200mm，水平杆步距为 1500 mm，水平杆全部纵横布置，梁、板下的支撑系统，
通过水平杆联成整体，立杆端节点全部为可调托座。沿梁轴线方向设垂直剪刀
撑，并从下向上连续设置；垂直与梁轴线方向每隔 6 排架设置一道垂直剪刀撑；
当楼层高度大于 5m 时，顶部第 1 步架设置一道水平剪刀撑。
5、D 类模板支撑系统构造设计及承载力验算：D 类型梁截面尺寸为 1700×
300 截面以下梁，梁底、侧模板采用 18 厚胶合板，梁底木方垂直于梁长方向，
间距 300 mm，沿梁宽方向每排共设 3 根立杆，立杆间距 1150mm，沿梁跨度方
向立杆的排距 650mm。梁侧背方采用 40×90mm 枋木，间距 300mm。扫地杆距
地面 200mm，水平杆步距为 1500mm，水平杆全部纵横布置。梁、板下的支撑
系统，通过水平杆联成整体，立杆端节点为可调托座。沿梁轴线垂直方向设垂
直剪刀撑，并从下向上连续设置；间距为每隔 6 排架设置一道垂直剪刀撑；当
层高超过 5m 时，从顶层开始向下 1 步架设置一道水平剪刀撑。A 类模板支撑系
统以 1700×300mm 的梁为设计验算对象，进行模板支撑系统承载能力验算算，
详见计算书。
6、E 类模板支撑系统构造设计及承载力验算：E 类型梁截面尺寸代表值为
1600×800，梁底、侧模板采用 18 厚胶合板，梁底木方垂直于梁长方向，梁底木
枋间距 300mm，沿梁宽方向每排共设 5 根立杆，立杆沿梁断面方向间距
550mm，立杆沿梁纵向间距 650mm，梁侧水平背方采用 40×90mm 枋木，间距
300mm，自梁底向上 200 处设置第一道对拉螺栓，向上螺栓间距 400mm，沿梁
长方向间距 600mm，对拉螺栓采用 Ø14 螺栓。扫地杆距地面 200mm，水平杆步
距为 1500 mm，水平杆全部纵横布置，梁、板下的支撑系统，通过水平杆联成
整体，立杆端节点全部为可调托座。沿梁轴线方向设垂直剪刀撑，并从下向上
连续设置；垂直与梁轴线方向每隔 6 排架设置一道垂直剪刀撑；当楼层高度大
于 5m 时，顶部第 1 步架设置一道水平剪刀撑。
7、F 类模板支撑系统构造设计及承载力验算：E 类型梁截面尺寸代表值为
500×1200，梁底、侧模板采用 18 厚胶合板，梁底木方垂直于梁长方向，梁底木
枋间距 250mm，沿梁宽方向每排共设 3 根立杆，立杆沿梁断面方向间距
550mm，立杆沿梁纵向间距 500mm；梁侧水平背方采用 40×90mm 枋木，间距
不大于 300mm ，自梁底向上 200 处设置第一道对拉螺栓，向上螺栓间距
400+400mm，沿梁长方向间距 600mm，对拉螺栓采用 Ø14 螺栓。扫地杆距地面
200mm，水平杆步距为 1500 mm，水平杆全部纵横布置，梁、板下的支撑系统，
通过水平杆联成整体，立杆端节点全部为可调托座。沿梁轴线方向设垂直剪刀
撑，并从下向上连续设置；垂直与梁轴线方向每隔 6 排架设置一道垂直剪刀撑；
当楼层高度大于 5m 时，顶部第 1 步架设置一道水平剪刀撑。
柱模板构造设计
本工程为框架结构，一般柱尺寸为：1200×1200、600×600 等，最大柱尺寸
1200×1300，模板体系构造：侧模用 18mm 厚胶合板，竖楞为 40×90mm 木方，
间距 250mm，围檩由φ14 高强对拉螺杆和φ48 双钢管组成，第一道围檩距楼面
250mm，上部围檩竖向间距 450mm，φ14 对拉螺杆水平间距 450㎜，竖向间距
按照围檩间距布置。为保证柱模竖向稳定，柱的四周在柱模的中部和下部各设
一道斜向钢管支撑，与地面成 45～60°，一端支撑于墙模 1/2、1/3 高度处与水平
围檩扣紧，另一端支撑于楼面。
柱以最高结构（首层 与架空层 ）为设计验算对象，进行侧模计
算，详见计算书。
模板支撑架构造要求
1、立杆
（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮
不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地
杆下方的立杆上。
（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根
立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500；各接头中心至柱节
点的距离不宜大于步距的 1／3。
（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的 1／300，且控制在 50mm 以内。
2、纵横向水平杆
（1）纵向水平杆接长宜采用搭接连接。两根相邻纵向水平杆接头不宜设置
在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小
于 500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1／3。
（2）搭接长度不应小于 1m，应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖
板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于 100。
（3）沿架体的基部向上不大于 200 设置纵横向的水平扫地杆，水平扫地杆
与所有交接部位的立杆均采用扣件扣牢。
（4）纵横向水平杆的步距为 1500，每步架均在纵横方向满设，并沿梁底贯
通。
3、剪刀撑
垂直剪刀撑：满堂模板支架四周设置连续的垂直剪刀撑，中间每隔 6 排支架
立杆并不大于 6000mm 设置一道纵向剪刀撑，尽量布置在框架梁的轴线垂直方
向，由底至顶连续设置。梁下支撑系统沿梁轴线方向设垂直剪刀撑，并从下向
上连续设置；垂直与梁轴线方向每隔 6 排左右设置一道垂直剪刀撑。剪刀撑斜
杆与水平成 45 度，且须上顶模板，下支楼地面上，以增强支撑系统稳定性。
水平剪刀撑：高于 5 米的满堂模板支撑，其两端和中间每隔 6 排立杆从顶层
开始向下第 1 步设置一道水平剪刀撑，设置方式与垂直剪刀撑相对应。
4、连墙杆件的设置
为增加满堂脚手架的整体稳定性，在满足条件的情况下，上部结构标准层高
大模板施工时，必须先浇筑竖向构件，满堂脚手架搭设时，沿每步架体，均设
置钢管柱箍与已浇筑完成竖向构件作可靠拉接，拉接均采用双扣件，增强架体
的整体稳定性。
5、扣件
（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。
（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在 。
（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转
扣件的中心点的相互距离不应大于 150。
（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。
6、其它要求：
（1）支撑架（梁下、板下）必须同时同步搭设，一次按方案要求完成。剪
刀撑也应随支撑架同时完成，防止开始搭设不按方案要求，然后再加固的现象
发生。
（2）支撑架顶部搁置木枋的水平钢管或支撑托标高应认真控制，梁下起拱
也应一并考虑，防止排架成型后调整困难。
（3）同层竖向结构先于水平结构施工时，支撑架在搭设过程中除按方案设
置剪刀撑还应与已完成的竖向结构（墙体、柱）顶紧，抱牢。
（4）在楼层上搭设支撑时，运至楼层的支撑架材料（钢管、扣件）不应过
于集中堆放，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。
（5）竖向泵送管道的位置固定应搭设独立支架，不得附着于满堂脚手架上。
（6）模板支架搭设过程中，应及时检查立杆的垂直度，测量立杆之间和结
构间的距离，随时纠偏，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式
脚手架规范》的要求。
模板的安装和拆除要求
模板安装
（1）技术准备：施工前项目技术负责人应根据专项方案由对操作班组工人
进行详细的技术交底。施工员根据方案图要求按立杆位置进行放线，做出样板
单元，经监理、施工单位验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负
荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。
（2）支撑架搭设顺序：
铺垫板、垫块→竖立杆→扫地杆安装→第一步架纵横水平杆安装，第二步第
三步→垂直剪刀撑水平剪刀撑安装→立杆接长→第四步架……→最顶一步架水
平杆安装（应根据层高调整水平标高起拱度）
（3）墙、柱模板的安装：用控制轴线测放各墙、柱的边框线，沿线设置盘
脚木板条，用钢钉将木板条固定，以控制模板的截面尺寸，墙柱钢筋经隐蔽验
收后，将事先拼制好的木模就位，进行校正固定，按照设计要求加强，确保模
板的稳定性和刚度。
（4）梁板模板的安装：在经过验收的支撑架上，按梁的位置铺设木枋：梁
底板下木枋平行于梁时，一般为加工成型的梁底板。此时木枋不够梁长时，应
用同规格木枋绑接，绑条长在接头两端各不少于 1M。梁底板下木枋平行与梁截
面时，沿梁铺设木枋小横楞，然后小横楞上铺设梁底板，底板与木枋钉牢并固
定位置。主梁由于截面尺寸较大，钢筋大且数量较多，为方便施工，主梁底板
铺好后进行梁筋绑扎，然后再封侧模；而次梁底板铺设后安装侧模，最后铺设
楼面模板。
（5）排架立杆加支撑托的搭设要求：支撑托螺杆扦入立杆内长度不小于螺
杆总长的 1/3。伸出长度不得大于 300，大横楞应居中设置，
模板拆除
模板拆除前，应进行详细安全技术交底，并且由专人出具拆模通知单，班组
接到拆模同之后，方可进行施工，具体如下：
（1）竖向拆模一般在砼的终凝时间确定后，可在砼终凝 6 小时后拆侧模，
但应确保棱角的完整，梁底模及板模的拆除须按规范规定，根据梁、板跨度的
设计，达到规范规定强度以上时并应有指导试块结果后，执行拆模通知单制度。
（2）应先拆除梁侧模板，楼面板模板先拆支撑杆的最上层水平杆，然后拆
竖向支撑杆托，一个自然间内每根大横楞下留 1－2 根支撑暂不拆。
（3）操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑，用长撬棍勾下
横楞。
（4）用撬棍将模板钩下，待该段的模板全部脱落后，集中运出、起钉、涂
刷隔离剂，集中堆放备用。
（5）梁板模板拆除后支撑架的拆除与搭设顺序相反，自上而下进行，拆除
的架子材料应随拆随运，不应过多堆积于楼层上。
（6）楼梯侧、立模板拆除应以能保证砼表面及棱角不受损坏为原则，方可
拆除，梁板底模拆除砼强度无设计规定时，应符合《砼结构工程施工质量验收
规范》中的有关规定。
5 混凝土工程施工方法
1、浇筑前的施工准备
（1）混凝土浇筑前，项目部应由施工员向全体操作工人作混凝土浇筑施工
技术交底，详细讲明混凝土强度等级、数量、浇筑部位、浇筑顺序和方向，预
计浇筑时间、施工质量要求、不同强度等级混凝土部位、施工安全注意事项。
（2）成立混凝土浇筑施工组，混凝土运送车进出场，与混凝土厂家联系，
动态掌握混凝土质量，施工机械，施工用电、用水，防雨措施。施工质量监管，
施工安全监管，总指挥等工作均有专人负责。
（3）与气象部门联系，了解施工期间的天气情况。有大雨、暴雨的天气，
不安排混凝土工程施工。
（4）通知混凝土厂家，告之需用混凝土的强度等级、数量、塌落度、初凝
时间、供料时间、供料速度，并要求厂家派人到施工现场。
（5）准备足够量防雨和防暴晒的材料（彩条布）；备足施工机械（混凝土泵、
振捣器、发电机等）并进行试运转；准备好混凝土检测器具如塌落度筒、试模
等；准备好足够的施工照明；准备好足够的通讯器具、操作工人饮用水和防暑
降温药品。
2、混凝土浇筑顺序：
混凝土浇筑时应先墙柱后梁板；不同强度等级混凝土交接面应先高强度等
级后低强度等级。
3、浇筑要求
（1）梁砼浇筑时，防止施工荷载过分集中，而造成支撑架失稳。浇筑时需
分块分层进行，速度不宜过快，每层厚度控制在 500～600 左右，待主梁浇筑完
毕后，再进行楼板的浇筑。
（2）楼面梁板混凝土浇筑时，泵管出口应随出料随铺摊，不应过多堆积于
泵管出口，堆积高度不应超过结构面上 100mm。
（3）严格按浇筑顺序控制每层砼的浇筑时间，确保下层砼初凝前浇筑上层
砼。浇筑上层砼时，振动棒应伸入下层砼 50～100mm 深，消除上、下层砼可能
产生的冷缝。
（4）浇筑砼的泵管需另行搭设支撑架，不得与模板支撑架相连，防止因泵
管的冲击力，对支撑架造成冲击而失稳。
（5）现场配备φ35 小直径振动棒(作用半径 450mm)进行梁、柱节点的振捣，
以解决节点核心区部位振捣难的问题。
（6）在浇筑砼前，先将界面浇水湿润，同时浇注 50mm 厚由搅拌站提供的
同配比水泥砂浆，以使新旧砼能完好的粘接。
4、混凝土养护
（1）砼浇筑完成 12 小时后，楼面及主梁两侧浇水湿润养护。
（2）梁养护 3 天后拆除侧模，并挂麻袋浇水养护至 7 天。
（3）梁必须待混凝土达到 28 天龄期，并对照同条件养护试块报告，楼面施
工荷载不大于设计容许承载能力后才可拆底模。
6 高大模板工程施工组织及安全管理措施
施工准备
组织施工人员认真学习图纸，领会设计意图，明确高大模板工程部位
结构的施工内容，学习有关的施工规范及规程，各职能部门有针对性的作好各
自的施工技术准备工作，进行技术、安全交底，编制专项施工方案。
施工作业面的混凝土楼地面：应待混凝土强度达到 后，方可上
人进行施工操作。
脚手架：外墙脚手架应于满堂架平行同步施工，外墙脚手架还要高出
工作面一步架，满堂脚手钢管排架的架体均应与先前浇筑的混凝土柱等竖向结
构拉紧顶牢，设置足够的剪刀撑和抛撑，确保架体的整体稳定性。
施工顺序
梁板、柱墙同时浇筑：测量放线→安装柱、墙钢筋→柱、墙模分段支设→
搭设满堂支撑排架→铺设梁、板模板→梁、板钢筋安装→水电配合→板面钢筋
绑扎→检查验收→浇筑梁、板、柱、墙混凝土→混凝土养护。
施工组织管理机构
施工管理模式：本工程按照项目法管理要求，建立体系完善、功能齐
全、人员精干、技术过硬、管理到位、分工明确、责任落实管理机制。由项目
经理负责劳力资源、施工安全、技术质量、工程进度的统酬按排，主动接受质
量、安全监督站、建设单位、监理工程师的检查监督。
组织机构设置：项目经理部集中管理、协调，各职能部门分头把关、
协同作业，对各专业分包的施工技术、材料供应、场内主要施工设备调度、施
工计划等进行统一安排管理，使工程始终处于受控的有序状态下进行，以确保
高支模工程优质、安全、按期地完成。
施工组织管理网络：
姓 名 工 作 岗 位 工 作 内 容
赫崇民 项目经理 全面负责施工技术、安全生产、现场指挥、协调管理
张小武
项目技术
负责人
负责工程的施工技术、安全生产、质量检查验收工作
陈权 项目副经理
负责施工安排、材料组织、进度控制、安全生产、文
明施工
林华锦
模板工程施工
员
负责模板工程施工方案设计、现场制作、安装、拆除
的安全生产、检查验收和作业班组的管理协调
李海林 安全员
负责施工安全技术的资料、安全交底负责施工现场安
全生产、文明施工的检查管理工作
肖国庆 质检员 负责施工质量过程控制、跟踪检查和隐蔽验收
安全管理措施
1、建立完整的安全保障组织体系，工程处由技术、安全部门牵头、项目部
由项目经理、现场专职安全员、技术负责人负责具体落实，健全各级安全管理
制度，做好各级安全技术交底，并将责任层层分解、落实到人。
2、建立健全安全责任制，坚持每天安全科长、项目部安全员现场巡察，专
职安全员重点把关，制定严格的奖惩制度；支模系统搭设安装完毕，经企业技
术和安全现场监理部门验收合格后办理相关手续方能进行下道工序施工。
3、高支模搭设的所有架子工、木工等必须持证上岗，必须佩带安全帽、安
全带、穿防滑鞋。高空作业人员必须配备工作包，将小工具及零配件放于其内，
以免高空坠落。
4、钢管满堂架搭至 2m 以上必须张挂安全平网，外侧张挂安全立网。
5、支撑架搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入高支模范围，
并由安全员在现场监护。
6、对于抗滑扣件应予以特别重视，并仔细检查，保证扣件拧紧质量，使钢
管支撑架受力均匀。
7、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现
异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责
任人检查同意后方可复工。
8、混凝土布料杆四支点下模板系统应加支撑加固。布料杆顶部四角的缆风
绳应锚固可靠、稳定。
7、预防模板及支架坍塌的安全技术及应急救援预案
预防坍塌的安全技术措施
设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强
度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板
及其支架的刚度时，其最大变形不得超过《混凝土结构工程施工及验收规范》
的允许值。
所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不
合格的材料。
模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。
现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影
响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。
现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一
步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，
防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。
支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、
剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。
大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶紧顶牢到已浇筑好的混凝土柱上，
主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以
增强支架系统的整体稳定性。
可调托座伸出长度不宜超过 250mm，若伸出长度超过 250mm，应加拉杆连
结稳定。
安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。
作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模
板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等
杆件。
坍塌事故应急救援预案
为了保证本工程高大模板工程的施工安全工作落到实处，根据《建设工程安
全生产管理条例》等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程
的实际情况制定高大模板工程应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当
发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，
抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到
最低程度。
应急救援组织
应急救援小组名单：
1、指挥部总指挥：赫崇民 电话：13684900955
2、指挥部副总指挥：陈权 电话： 13823570228
3、指挥部成员：张小武 杨上荣 李海林
应急响应
发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最
快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急
救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。
1.工程项目部现场应急救援小组：
工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排
除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，
应分别第一时间直接打电话报 120 急救中心或 119 报火警救助。
由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配
和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场
的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意
安排做好保护好事故现场。
指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确
保救援工作在统一指挥下有序地进行。
协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查
处理。
协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训"举一反三"地
制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。
负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切
实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复
工地的正常生产。
2.公司应急救援小组：
公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故
概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办
法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。
指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同
时协同现场保护好事故现场。
负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技
术支持，全力保障应急行动的顺利完成。
协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。
协助政府有关部门分析事故原因和性质。
吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。
协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上
报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。
3.应急响应中必须遵循的原则：
紧急事故发生后，发现人应立即报警。
项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急
方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专
业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。
事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。
在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织
脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。
截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。
项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。
紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研
究防止事故再次发生的对策。
应急救援装备
应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、
铁撬及担架等。
外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、
绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。
内服药品：云南白药等。
应急救援演练
项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检
查施工现场内的设施、机具及消防器材。
演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必
要时进行修订。
应急救援措施
发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施：
当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，
由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散
由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，
并做好现场安全警戒工作。
当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部
门之外，还应保护好现场。
当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局
部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行
相应的抢救。
被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢
救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，
然后送医院进行治疗。
当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员
进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。
7．3 发生高处坠落事故的应急救援措施：
当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血
上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。
抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。
遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。
对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的
分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下
肢抬高约 20 度左右，然后尽快送医院抢救治疗。
对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后
再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，
应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近
送有条件的医院治疗。
对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或
布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，
搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时
固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。
对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，
并注意保暖。
7．4 发生物体打击伤害事故的应急救援措施：
发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对
颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。
抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。
遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。
对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后
再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，
应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近
送有条件的医院治疗。
对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，
并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。
对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。
7．5 发生机械伤害事故的应急救援措施：
发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应
立即对伤员采取包扎止血措施。
对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时
送到医院，以便做接驳手术。
对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆
尽快将伤者送医院检查治疗。
7．6 发生火灾事故的应急救援措施：
发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；
同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有
人在现场门口等待并引导救火车入场救火。
火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，
尽快把火扑灭。
现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾
区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。
如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话
求救或用车把伤员送到医院救治。
7．7 发生触电事故的应急救援措施：
触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电
者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。
当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死
（电击二次伤害）。
夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。
触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，
并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以
利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。
若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通
畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。
8 检查验收
1、高大模板工程模板支撑系统施工过程中，项目部分管施工员和专职安全
员应全过程跟踪督促检查。
2、检查验收的程序:
安全技术交底 班组自检、互检 专业工长过程控制 项目部检查、
指导 工程处技术、安全科联合检查 技术、安全部门联合验收 监理
验收确认 进行下道工序
3、高大模板工程模板支撑系统按专项方案完成施工后，项目工程师应组织
项目经理、施工员、质检员、安全员、操作班组长对系统进行全数检查。扣件
是否紧固、垫板是否垫实、立杆数量间距垂直度、水平杆步距等是否符合方案
要求，合格后报工程处技术主任组织技术、安全科复验。
4、工程处技术主任（技术负责人）组织工程处质检科、安全科，项目部项
目经理、项目工程师、专职安全员等对高大模板工程模板支撑系统进行施工质
量验收，合格后填写验收记录，工程进入混凝土施工工序。
5、对建设部规定需进行专家论证的高大模板工程模板支撑系统，工程处在
自检合格后报公司技术处。公司技术处、安全处项目现场验收，验收合格填写
验收记录后，工程进入混凝土施工工序。
9 附录：高大模板工程模板支撑系统计算书
[PKPM 计算软件计算]
1、I 类型楼板（140 厚）钢管排架高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，间距300mm，剪切强度
模板自重
扣件计算折减系数取。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/54000=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×486000)=
面板的最大挠度小于
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = ×=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (+)×=
静荷载 q1 = ×+×=
活荷载 q2 = ×=
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式
如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1588/(2×40×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到
最大变形 v =××
木方的最大挠度小于
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
900 900 900
A B
900 900 900
A B
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = ×=
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ××=
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+)××=
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =3338/= =
=8655/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2300/= =
=8655/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2675/= =
=8655/(×424)= < [f],满足要求!
2、II 类型楼板（120 厚）钢管排架高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，间距300mm，剪切强度
模板自重
扣件计算折减系数取。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/54000=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×486000)=
面板的最大挠度小于
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = ×=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (+)×=
静荷载 q1 = ×+×=
活荷载 q2 = ×=
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式
如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1480/(2×40×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到
最大变形 v =××
木方的最大挠度小于
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
1000 1000 1000
A B
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
1000 1000 1000
A B
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = ×=
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ××=
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+)××=
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =3534/= =
=9498/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2400/= =
=9498/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2827/= =
=9498/(×424)= < [f],满足要求!
3、II 类型楼板（180 厚）钢管排架高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，间距300mm，剪切强度
模板自重
扣件计算折减系数取。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/54000=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×486000)=
面板的最大挠度小于
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = ×=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (+)×=
静荷载 q1 = ×+×=
活荷载 q2 = ×=
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式
如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1804/(2×40×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到
最大变形 v =××
木方的最大挠度小于
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
900 900 900
A B
900 900 900
A B
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = ×=
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ××=
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+)××=
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =3534/= =
=9531/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2400/= =
=9531/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2791/= =
=9531/(×424)= < [f],满足要求!
4、A 型梁（500×1750 梁）模板及支撑设计验算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
梁截面 B×D=500mm×1750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，剪切强度
梁两侧立杆间距 。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重
梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = ××××=。
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
6
0
0
0
1
5
0
0
1
7
5
0
500
550 550
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/27000=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×243000)=
面板的最大挠度小于
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
木方计算简图
550 550
A B
木方弯矩图()
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
550 550
A B
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算不满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =
木方的最大挠度小于
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
450 450 450
A B
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
450 450 450
A B
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =2976/= =
=16578/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2100/= =
=16578/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2468/= =
=16578/(×424)= < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度500mm，高度1750mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距250mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×。
对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径
14mm。
面板厚度18mm，剪切强度
木方剪切强度
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝
土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取；
T —— 混凝土的入模温度，取℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
1—— 外加剂影响修正系数，取；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=×=
考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=×=
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
2
0
04
0
0
4
0
0
4
0
0
1
7
5
0
m
m
500mm
面板的计算宽度取。
荷载计算值 q = ××+××=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
计算简图
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
250 250 250
A B
250 250 250
A B
N1=
N2=
N3=
N4=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/13500=
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=××+××=
挠度计算荷载标准值q=×=
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图()
200 400 400 400 230
A B
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
内龙骨的抗弯计算强度小于
(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2620/(2×40×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =
内龙骨的最大挠度小于
200 400 400 400 230
A B
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
500 500 500
A B
500 500 500
A B
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
对拉螺栓强度验算满足要求!
5、B 类型梁（400×800 梁）梁模板及支撑设计验算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
梁截面 B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，剪切强度
梁两侧立杆间距 。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重
梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = ××××=。
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
9
9
0
0 1
5
0
0
8
0
0
400
500 500
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/21600=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×194400)=
面板的最大挠度小于
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
木方计算简图
木方弯矩图()
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
经过计算得到最大弯矩 M=
500 500
A B
500 500
A B
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =
木方的最大挠度小于
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
750 750 750
A B
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
750 750 750
A B
座。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =2976/= =
=14206/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2100/= =
=14206/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2490/= =
=14206/(×424)= < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度400mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度
木方剪切强度
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝
土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取；
T —— 混凝土的入模温度，取℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
1—— 外加剂影响修正系数，取；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=×=
考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=×=
三、梁侧模板面板的计算
2
0
03
0
0
8
0
0
m
m
400mm
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取。
荷载计算值 q = ××+××=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
计算简图
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
300 300 300
A B
300 300 300
A B
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/16200=
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=××+××=
挠度计算荷载标准值q=×=
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图()
200 300 180
A B
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
内龙骨的抗弯计算强度小于
(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1546/(2×40×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =
内龙骨的最大挠度小于
200 300 180
A B
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
600 600 600
A B
600 600 600
A B
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
对拉螺栓强度验算满足要求!
6、C 类型（1600×800 梁）梁模板及支撑设计验算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
梁截面 B×D=1600mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，剪切强度
梁两侧立杆间距 。
梁底按照均匀布置承重杆5根计算。
模板自重
梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = ××××=。
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
10
70
0 1
50
0
80
0
1600
550 550 550 550
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/86400=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×777600)=
面板的最大挠度小于
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
木方计算简图
550 550 550 550
A B
木方弯矩图()
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
N5=
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
550 550 550 550
A B
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =
木方的最大挠度小于
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
650 650 650
A B
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
650 650 650
A B
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =2976/= =
=16245/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2100/= =
=16245/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2500/= =
=16245/(×424)= < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度1600mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度
木方剪切强度
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝
土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取；
T —— 混凝土的入模温度，取℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
1—— 外加剂影响修正系数，取；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=×=
考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=×=
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取。
荷载计算值 q = ××+××=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
20
0
40
0
80
0m
m
1600mm
计算简图
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
最大弯矩 M =
300 300 300
A B
300 300 300
A B
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/16200=
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=××+××=
挠度计算荷载标准值q=×=
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图()
内龙骨剪力图(kN)
200 400 80
A B
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
内龙骨的抗弯计算强度小于
(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1871/(2×40×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =
内龙骨的最大挠度小于
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
200 400 80
A B
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
600 600 600
A B
600 600 600
A B
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
对拉螺栓强度验算满足要求!
7、D 类型（2400×1200 梁）梁模板及支撑设计验算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
梁截面 B×D=2400mm×1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加6道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，剪切强度
梁两侧立杆间距 。
梁底按照均匀布置承重杆8根计算。
模板自重
梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = ××××=。
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
51
00 15
00
12
00
2400
429 429 429 429 429 429 429
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/129600=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×1166400)=
面板的最大挠度小于
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
木方计算简图
木方弯矩图()
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
N5=
N6=
429 429 429 429 429 429 429
A B
429 429 429 429 429 429 429
A B
N7=
N8=
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算不满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =
木方的最大挠度小于
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
600 600 600
A B
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
600 600 600
A B
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =2976/= =
=14996/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2100/= =
=14996/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2468/= =
=14996/(×424)= < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度2400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度
木方剪切强度
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝
土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取；
T —— 混凝土的入模温度，取℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
1—— 外加剂影响修正系数，取；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=×=
考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=×=
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取。
荷载计算值 q = ××+××=
20
0
40
0
40
0
12
00
m
m
2400mm
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
计算简图
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
300 300 300
A B
300 300 300
A B
N3=
N4=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/16200=
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=××+××=
挠度计算荷载标准值q=×=
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图()
200 400 400 80
A B
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
内龙骨的抗弯计算强度小于
(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2466/(2×40×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =
内龙骨的最大挠度小于
200 400 400 80
A B
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
600 600 600
A B
600 600 600
A B
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
对拉螺栓强度验算满足要求!
8、E类型（1700×300梁）梁模板及支撑设计验算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
梁截面 B×D=1700mm×300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，剪切强度
梁两侧立杆间距 。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
51
00
15
00
30
0
1700
1150 1150
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/91800=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×826200)=
面板的最大挠度小于
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
木方计算简图
木方弯矩图()
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
1150 1150
A B
1150 1150
A B
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =
木方的最大挠度小于
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
650 650 650
A B
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
650 650 650
A B
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =2976/= =
=15248/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2100/= =
=15248/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2468/= =
=15248/(×424)= < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
9、F类型（500×1200梁）梁模板及支撑设计验算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为，
梁截面 B×D=500mm×1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度
木方40×90mm，剪切强度
梁两侧立杆间距 。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重
梁两侧的楼板厚度，梁两侧的楼板计算长度。
扣件计算折减系数取。
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = ××××=。
采用的钢管类型为 48×。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
4
3
0
0
1
5
0
0
1
2
0
0
500
550 550
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/27000=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××2504/(100×6000×243000)=
面板的最大挠度小于
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
木方计算简图
550 550
A B
木方弯矩图()
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=×106/=
550 550
A B
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =
木方的最大挠度小于
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
500 500 500
A B
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=
最大变形 vmax=
最大支座力 Qmax=
抗弯计算强度 f=×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于
支撑钢管的最大挠度小于
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=
采用可调托座
R≤ kN时，可采用单扣件； <R kN时，应采用双扣件；R>时，应采用可调托
座。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
500 500 500
A B
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
公式(1)的计算结果：l0=××= =2976/= =
=17622/(×424)= < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=+2×= =2100/= =
=17622/(×424)= < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为；
公式(3)的计算结果：l0=××(+2×)= =2468/= =
=17622/(×424)= < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度500mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度
木方剪切强度
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝
土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取；
T —— 混凝土的入模温度，取℃；
V
