第卷增刊土木建筑与环境工程!"#$%&!"年月'()'*+$,-./%$0123 !2%4-5627857,-/%9:.32-$.;
第卷增刊曹启坤!等(矿井井塔的梁柱刚度比对剪力滞后效应的影响!"!!!!!!!!!!!!"= 图均布荷载下结果与公式计算结果对比>!4KPbP图矿井井塔的模型<!4KPbP验证不同水平荷载下的剪力滞后:;<!均布荷载下的剪力滞后效应以弘霖井塔为实例模)&'&)!!型进行研究#结构平面#底层与顶'G['Li)B;;[)B;;层层高分别为和#其他层为#井塔的总高B;)';H&H;HB&图倒三角荷载下结果?!4KPbP(中柱截面尺寸为#角柱截面尺寸为H;*((;;[?((;;#梁为#柱距(均B((;;[B((;;?((;;[!((;;!&*;表侧向框架的柱在的轴力<!!"布荷载大小取为%(利用等效连续体法计算在均布!(K`;柱号柱%计算轴力%#6;96K`轴力%4KPbPK`荷载作用下的柱的轴力(本工程实例中的侧向框架柱的轴)!)&B("!=&(!"")&'"力计算结果!表"与结果!图"比较#如图()4KPbP!"'!H&"(*?H&"H*?=&((??BH&B!?B'&=)图倒三角荷载下结果与公式计算结果对比L!4KPbP从图中可以看出#实际计算结果比的结果稍*4KPbP大#但基本增长趋势不变#结果相差并不大(所以利用4K>建立有限元模型进行计算较为符合实际(PbP图均布荷载下结果=!4KPbP集中荷载下的剪力滞后效应设置顶部集中荷载为)&'&!!!#将的计算结果与实际的计算结果作了比'(((K`4KPbP表侧向框架的柱在的轴力:!!"较(在柱的高宽比为时#水平均布荷载作用#将(&H4KPbP柱号柱%计算轴力%#轴力%6;96K`4KPbPK`的计算结果与用上面的等效连续体法计算结果作了比较())&B"!=&)H"")&!'侧向框架柱的轴力计算结果比较#如图(='H&"*?*&'*=(!&'!???!&=??BB&*H从图中可以看出#实际计算结果比的结果稍"4KPbP大#但基本增长趋势不变#结果相差并不大(所以利用4K>建立有限元模型进行计算较为符合实际(PbP倒三角荷载下的剪力滞后效应设置顶部倒三角水)&'&'!!平荷载在顶部的值为%#模拟结果如图#柱的轴力计*(K`;H算结果如表#比较结果如图(图集中荷载下计算结果与公式计算结果对比'*M!4KPbP
土木建筑与环境工程第卷"B!!!!!!!!!!!!!!!!!!!" 从图中可以看出#实际计算方法的计算结果比表%时刚度比不同值时各柱的轴力值%=!]PH^;:K`=4K>的结果稍大#但是基本增长趋势不变的#侧向柱的内柱PbP刚度比的值PUN0i(&(=N0i(&)?BN0i(&?*?轴力小#角柱轴力大#结果相差并不大(所以利用建4KPbP柱)HH*&B?H"H&)"H!H&'!立有限元模型进行计算较为符合实际(柱'=*"&))=!)&B?=('&)B梁柱刚度比剪力滞后效应的影响<!柱!)')(&)(??B&')B?=&'"柱通过弘霖井塔为实例模型对梁柱刚度比进行研究#分析"=*)&'"=!(&"*=()&'=梁刚度对剪力滞后效应的产生的影响(结构保持其他条件柱HH"'&')H!H&B?H'*&B'不变#种梁分别为$梁截面取为#梁!**((;;['H(;;+取#梁取进行分析B((;;[!((;;,)(((;;[!((;;求各主要参数(刚度比!结构的计算示意图如图"$B''NW9(<((*'(梁*!N0'''(<(=!"!"N5)((<!"")(''NSW9(<()=(='(梁+!NS0'''(<)?B!"!"N5)((<!"")(''NTW9(<(B!!'(梁,!NT0'''(<?*?!"!"N5)((<!"")(图%时井塔结构的轴向内力:H!#$H^;:图%时井塔结构的轴向内力::!#$H^;?图结构的计算示意图N!表%时刚度比不同值时各柱的轴力值%>!]PH^;?K`模型$井塔混凝土采用#弹性模量!!4KPbP1!(?i!&([刚度比的值PUN0i(&(=N0i(&)?BN0i(&?*?='%(顶部作用的集中力为#求底层各柱轴)(K`;'(((K`柱)!!*&H!!)&B!'B&=力(在%时#井塔结构的柱的轴向内力图所示$D5i(&)?柱'""*&H"'=&'")H&!柱!*"'&=H'?&H"=H&!柱""H)&H"'?&'")?&!柱H!!H&H!!'&"H!'=&!'结论=!"利用软件建立不同水平荷载作用下剪力滞后)4KPbP效应的模型#仿真得出的数据虽与计算所得数据之间存在一定的差异#但变化的总体趋势还是一致的#并具有一定的安全储备#可以验证用分析矿井井塔结构剪力滞后效4KPbP应模型的合理性(图井塔的轴力图O!4KPbP"通过分析得到梁的剪切刚度是剪力滞后效应的影响'如图与图中所示#由曲线可得梁的剪切刚度与柱)())因素之一(梁柱刚度比的减小使得剪力滞后效应变得严重(的轴向刚度之比的影响$的值越小#剪力滞后效应越N0N0所以在结构设计时要适当地增加梁的刚度以提高结构的整大(因为结构的竖向力通过梁的剪力由角柱向内柱传递的#体性#从而减小剪力滞后效应对结构的影响(所以梁剪切刚度的减小使得结构截面的整体性降低#剪力滞后效应也就越严重(结构设计时要适当地增加梁的刚度#减"下转第页#=)小剪力滞后效应对结构的影响(
第卷增刊郝玉靖!等(青藏直流输电线路工程建设用可拆分式抱杆研制及材料的选用!"!!!!!!!!=) 因钢材为结构用钢#在青藏联网电力输电铁塔及!!e!"H相关施工机械设备中常处于低温状态#因此在低温条件下仍然要达到一定的力学性能要求#如冲击韧性(在低温下#随着温度的降低#钢材因杂质元素等作用#淬硬性'脆性增强#而韧性和塑性会呈降低的特点(由上述可知#由于'元素LP的影响#不适合用低温状态#'''牌号依次更适e!"H4_1F:合用低温状态#并能提供安全的力学性能和稳定的化学性能(从材料的经济性能考虑#和成本较高#综e!"HFe!"H:合考虑也很少使用(应用最广泛的是和#由e!"H_e!"H1图抱杆测试应力图L!表可知它们的化学成分仅在磷'硫两项化学成分指标上有))"*微小差别#最重要的区别在于要求的冲击韧性试验温度(因此#建议采用级钢(结论1>!通过对抱杆结构的分析以及几种常用的金属材料的结抱杆试验=!构性能分析#研制了适合青藏高原低温恶劣环境的可拆分式根据电力行业标准3架空输电线路施工抱杆通用技术条抱杆#并在国家电网公司3可拆分式抱杆的研制及在青藏直件及试验方法4的试验要求#抱杆采取落地加载方式(加载流输电线路工程中的应用4项目中得以实际应用(首台研制时#采取拉力表与手扳葫芦串联#以记录拉力数值#图为测H的可拆分式抱杆样机经检测及试验后#完成了青藏直流输电试拉力表照片(线路工程第标段'号铁塔的组立施工(工程应用)("H!"')表明$可拆分式抱杆特别适用于高海拔等自然条件恶劣地区铁塔组立施工#能够有效减轻施工人员劳动强度#提高施工安全性(参考文献!)*/电力建设施工机具设计基本要求)*北京$中国水)PF)*HB=P&利电力出版社#)?B=&)*方昆凡#黄英机械工程材料实用手册)*沈阳$东北大学出版'&a&社#)??H&=&)*干勇#等中国材料工程大典)*北京$化学工业出版社#!&a&'((*&图测试拉力表照片?!)*%/低合金高强度结构钢国家标准)*北京$中国"Z_J)H?)?"P&标准出版社#)??"&按照标准的试验要求#载荷试验测试中的最大应力压应力!无论钢和铝"均小于材料的许用应力#强度和稳定性安全"编辑梁远华#!系数均大于#使用安全(图为抱杆测试应力图('&H*4444444444444444444444444444444444444444444444444"上接第页#"B参考文献!的有限元分析)*四川建筑科学研究##!"$+&'((H!))"H>"=&)*方鄂华多层及高层建筑结构设计)*北京$地震出版)*黄本才高层建筑结构计算与设计)*上海$同济统计大学出H&a&)&a&社版社#&)??"&)??=&)*梁启智#陈加猛高层筒中筒结构的整体稳定分析)*#华南理工)*李正良复杂体型筒体结构考虑剪力滞后效应的简化分析)*#*&+'&F大学学报$自然科学版##!"$重庆$重庆建筑大学#)??B'*)=*>B"&)?B=&)*高雁筒体结构剪力滞后效应研究及其简化分析)*重庆$重!&F&"编辑胡英奎#庆大学#'((*&!)*张文福#姚芳三角形高层框筒结构在水平荷载作用下剪力滞后"&
