闵商大厦（经济总部）项目
塔式起重机基础
专 项 施 工 方 案
编制人： 职务：
审批人： 职务：
江苏金都建工集团有限公司
2017 年 10 月
目 录
第一章 工程概况.......................................................................................................................1
第二章 塔吊选用及布置...........................................................................................................8
第三章 塔吊基础形式.............................................................................................................11
第四章 桩基基础施工方案.....................................................................................................12
第五章 承台施工方案.............................................................................................................12
第六章 其他技术要素.............................................................................................................12
第七章 质量验收标准和要求.................................................................................................13
第八章 安全、文明施工保证措施.........................................................................................14
第九章 应急救援预案.............................................................................................................14
第十章 施工过程检测.............................................................................................................18
第十一章 计算书.....................................................................................................................19
附图
塔吊基础图
塔吊平面布置图
第一章、 工程概况
项目概况：
参建单位:
建设单位：昆山莆商置业有限公司
设计单位：启迪设计集团股份有限公司
围护设计：无锡市勘察设计研究院有限公司
勘察单位：苏州市民用建筑设计院有限责任公司
总承包单位：江苏金都建工集团有限公司
监理单位：昆山市鼎森工程监理咨询有限公司
工程地址：
闽商大厦（经济总部）拟建场地位于昆山市，景王路北、吴淞江南路西，场
地北侧、西侧现为空地。
拟建建（构）筑物性质：
本工程为办公商业综合体，包含办公、商业等功能，建筑总面积
，其中地上建筑面积 m2，地下建筑面积 m2。整个
项目包含：（1）1 栋 23 层建筑高度为 的高层办公楼；（2）4～5
层建筑高度为 ～ 的裙房商业；（3）2 层地下室。
本工程拟建建（构）筑物室内地坪标高± 相当于 1985 国家高程基准
；室外地坪标高± 相当于 1985 国家高程基准 。
拟建建筑物下设及外扩 2 层地下室埋深自± 向下 左右，底板标高
1985 国家高程基准。
本工程拟建 23 层高层办公楼采用框架核心筒结构；4～5 层裙房商业采
用框架结构。在高区拟设置 1 台中联重科股份有限公司的 QTZ80(TC6010-6)
塔式起重机，最终使用高度约 100 米；在低区拟设置 1 台上海吴淞建筑机械
厂有限公司的 QTZ80A(5512)塔式起重机，最终使用高度约 40 米。塔吊基础
均采用混凝土灌注桩+格构柱+混凝土承台组合基础。塔吊初装高度在 25m
以内，待地库底板施工完成后再进行升级至自由高度。
：塔式起重机性能：
中联重科 QTZ80(TC6010-6)性能表：
整机性能：
吴淞 QTZ80A(5512)性能表：
固定式基础载荷：
地基特性（据本项目岩土工程勘探报告）：
据勘探揭露，在地表下 深度范围内，除第①层杂填土外，其余均为
第四纪滨海、河湖相沉积物。
该场地地基土主要由粘性土、粉土、粉砂、细砂组成。按其工程特性从上
到下可分为 10 个工程地质层，其中第①层分三个亚层。各土层分布厚度及结构
特征详见表 及《工程地质剖面图》。
地基土构成、特征一览表 表
土层
编号
土层
名称
土层厚度
（m）
平均
厚度
(m)
层 顶 标 高
（m）
层 顶 埋 深
（m）
土 层 描 述
① 杂填土 ～ ～ ——
杂色，松散，稍湿～湿，以粘性土
为主，夹碎砖、混凝土石块和生活
垃圾，局部石块较大，欠均匀，回
填时间约 5 年，全场地分布。
①
淤泥质
粉质粘土
～ ～ ～
灰色，流塑，含有机质，烧失量
～%，切面稍有光泽，无摇震
反应，韧性及干强度中等，全场地
分布，厚度变化较大。
① 粘土 ～ ～ ～
褐黄色，可塑，含铁锰结核，夹青
灰色斑纹，无摇振反应，切面有光
泽，韧性及干强度高，场地局部缺
失。
① 粉质粘土 ～ ～ ～
灰黄色，可塑，无摇振反应，切面
稍有光泽，韧性及干强度中，场地
局部缺失。
① 粉土 ～ ～ ～
灰色，稍～中密，饱和，含云母碎
屑，局部夹粉砂，粘粒含量 %～
%，摇振反应迅速，切面无光
泽，韧性及干强度低，全场地分布。
① 粉质粘土
～
～ ～
灰色，软塑，无摇振反应，切面稍
有光泽，韧性及干强度中，全场地
分布。
①-1 粉质粘土 ～ ～ ～
灰色，软塑，局部可塑，无摇振反
应，切面稍有光泽，韧性及干强度
中，全场地分布。
①-2
粉质粘土夹
粉土
～ ～ ～
灰色，可塑，局部软塑，夹粉土，
摇振反应中等，切面稍有光泽，韧
性及干强度中，全场地分布。
①-3
粉土夹粉质
粘土
～ ～ ～
灰色，稍～中密，饱和，含云母碎
屑，局部夹粉质粘土，摇振反应迅
速，切面无光泽，韧性及干强度低，
全场地分布。
① 粉砂
～
～ ～
灰色，中密～密实，饱和，局部砂
性较大，主要成分为石英、长石，
含云母，粘粒含量 %～%，
全场地分布。
① 粉质粘土 ～ ～ ～
灰色，可塑，无摇振反应，切面稍
有光泽，韧性及干强度中，全场地
分布。
① 粉细砂 未揭穿 ～ ～
灰色，密实，饱和，局部砂性很大，
主要成分为石英、长石。含云母，
粘粒含量 %～%，该层未揭
穿。
地基承载力特征值 fak 一览表 表
物理
指标
双桥静探 标准贯入 抗剪强度指标（Cq）
土层
编号
土 层
名 称 fak
(kPa)
qc
(MPa)
fak
(kPa
N(击)
fak
(kPa)
Ck
(kPa)
Φk
(°)
fak
(kPa)
①
淤泥质
粉质粘土
91 60 62
① 粘土 238 183 260
① 粉质粘土 168 146 143
① 粉土 126 148 174
① 粉质粘土 121 121 90
①-1 粉质粘土 140 149 109
①-2
粉质粘土
夹粉土
148 153
①-3
粉土
夹粉质粘土
132 173 144
① 粉砂
4
276 318
① 粉质粘土 177 164 158
① 粉细砂 340
备注：1、qc 系平均值. N 为实测击数标准值
2、单、双桥静力触探指标 qc 与 Ps 转换公式(公式中 qc、Ps 单位为 MPa)：粘性土 PS= qc ，
砂性土 Ps= qc +。
3 、qc （kPa ）确定 fak : 可塑～硬塑粘性土 : σ0=﹡ －46 《铁路工程地质原位测试规程》
（TB10018-2003)；粉土夹粉质粘土：σ0=*+ （铁路部静探暂行规定）；粉土 ：f0=+50
（武汉治金勘察公司）；粉砂 f0=+（《工程地质手册》第四版）
qc（kPa）确定 fak :一般性粘土；fak=34+ qc，qc﹥1700kPa 取 1700kPa《软土地区岩土工程勘察
规程》(JGJ83-2011)；淤泥质土；fak=29+ qc，qc﹥700kPa 取 700kPa《软土地区岩土工程勘察规程》
(JGJ83-2011)
4、由抗剪强度确定 fak . fak= Mbγb + Mdγmd + Mcck 其中 b=3m，d=。
地基均匀性评价（桩基础）
桩侧土：第①层杂填土分布厚度较稳定，土质不均匀；第①层淤泥质粉质粘土，
分布较稳定，厚度不稳定，土质较均匀；第①层粘土，分布厚度不稳定，土质均
匀；第①层粉质粘土，分布厚度不稳定，土质较均匀；第①层粉土，分布厚度较稳
定，土质较均匀；第①层粉质粘土，分布厚度较稳定，土质较均匀；第①-1 层粉质
粘土，分布厚度较稳定，土质较均匀。
桩端持力层及下卧层：第①-2 层粉质粘土夹粉土，分布厚度较稳定，土质不
均匀；第①-3 层粉土夹粉质粘土，分布厚度较稳定，土质不均匀；第①层粉砂，分
布厚度较稳定，土质较均匀；第①层粉质粘土，分布厚度较稳定，土质较均匀；
第①层粉细砂，分布厚度较稳定，土质较均匀。
拟建场地可作为拟建建（构）筑物桩端持力层的第①-2 层粉质粘土夹粉土、
第①-3 层粉土夹粉质粘土、第①层粉砂，分布均匀、稳定，层底坡度均小于 10%，
综合判别属均匀地基。
桩基设计参数 表
预制桩（预应力管桩） 钻孔灌注桩
土层编
号
土层名称 qsik
(kPa)
qpk
(kPa)
qsik
(kPa)
qpk
(kPa)
抗拔
系数
λi
① 淤泥质粉质粘土 26 24
① 粘土 62 60
① 粉质粘土 55 52
① 粉土 60 55
① 粉质粘土 38 1000 36 350
①-1 粉质粘土 50 1300 46 450
①-2 粉质粘土夹粉土 60 1700 55 650
①-3 粉土夹粉质粘土 70 2800 65 800
① 粉砂 90 8500 80 1400
塔吊布置平面图
按塔吊平面布置确定，1#中联 QTZ80(TC6010-6)塔吊在 9-9’线 C6 号桩附近，2#
吴淞 QTZ80A(5512)塔吊在 9-9’线 C15 号桩附近。桩土层剖面分析参数选用 C6、C15 号
桩。
第二章、 编制依据
项目提供的相关图纸
《QTZ80、QTZ80A 塔式起重机使用说明书》
《闵商大厦（经济总部）岩土工程勘探报告》
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）
《钻孔灌注桩施工规程》（DG／TJ08—202—2007）
塔吊基础形式:
1、灌注桩
在基坑桩基施工时预先在塔吊基础位置设置 4 根钻孔灌注桩，桩径为
800mm，桩中心间距 ，呈正方形设置。塔吊有效桩长 25m。钢筋配筋分别
是： 12*￠18，等级均为 HRB400。混凝土选用 C40（水下）。
2、格构柱
立柱采用 4 根 4L140x14 角钢格构柱，截面为 460x460，钢材采用 Q235B 钢，
相邻柱间中心距为 2500mm，缀板为 430×300×10@700，格构柱插入承台处每单
肢角钢焊接￠25 锚固筋，长度为 35D。承台底标高为（高程），柱顶
标高为（高程+），桩顶标高为（高程）【已考虑基础
承台的开挖 600mm】，立柱下部埋入钻孔灌注桩中 3m，上部锚入塔机混凝土承
台中 700mm，格构柱总长为 。在基础开挖后，格构柱的悬出段达到围撑
和斜撑施工间距时及时做好围撑和斜撑的加固，并在中间及底部围撑处设置水平
剪刀撑。
3、立柱水平撑和剪刀撑
格构柱之间加设 16#槽钢水平系杆及剪刀撑，水平杆间距一般控制在
（以控制竖向剪力撑水平夹角 47 度），竖向剪力撑周边设置，与格构柱满焊，焊
缝高度 8mm。焊缝要求外形均匀、成型较好，焊道与焊道、焊道与基本金属间
过渡较平滑，焊渣和飞溅物基本清除干净。无弧抗裂纹，电弧擦伤，表面夹渣，
表面气孔现象出现。详见附图。
4、承台
塔吊承台采用混凝土承台，承台尺寸为 4000mm×4000mm×1400mm，承台底
板标高（高程）。承台混凝土等级为 C35；顶部配 HRB400，Ø25@200，
双向配筋；底部配 HRB400 ，Ø25@200 ，双向配筋；架立筋配 HRB400 ，
Ø12@600。如施工钢筋布置时与格构柱角钢相涉，主筋可绕行，不得断开。
第二章、 桩基础施工方案
塔吊桩基础采用钻孔灌注桩，每台塔吊设 4 根，桩径为 800，间距 2500mm。
塔吊桩基础与本工程其他桩基础一起施工，施工顺序为：测量放样→埋设护筒→
钻孔→清孔→下钢筋笼→下格构柱→放导管→二次清孔→浇筑混凝土。（详见钻
孔灌注桩施工方案）
在钻孔灌注桩施工时，预先在桩中埋入格构柱，待基坑开挖后，凿除 4 根灌
注桩底板底以上部分桩身的混凝土，露出格构柱（详见钻孔灌注桩施工方案）。
然后在格构柱上焊接剪刀撑，水平剪刀撑约 焊接一道，详见附图。
剪刀撑焊接施工时，格构柱边上搭设钢管支架，设置剪刀撑焊接施工平台，
以便于焊接施工。
第三章、 承台施工方案
塔吊承台采用混凝土承台，承台混凝土等级为 C35；
承台处搭设排架、支设模板、绑扎钢筋，待钢筋绑扎到一定程度时，将锚件
或高强度螺栓及垫板与定位框整体吊入钢筋网中，然后浇筑混凝土。
承台养护：塔吊承台混凝土浇筑时要分层浇筑、充分振捣，每层浇筑高度不
得超过 50cm。浇筑过程中要注意检查塔基基座的位置和标高，若发生偏移需及
时调整。承台混凝土浇筑完毕 12 小时后开始浇水养护，浇水养护不得少于 7 天。
承台需按要求留置标准养护、同条件试块各一组，承台混凝土强度达到 80%
后方可安装塔吊。
第四章、 其他技术要求
1、挖土过程中须加强对格构柱的保护，挖机避免直接碰撞格构柱。格构柱四周
土方应均匀开挖，避免在格构柱位置留设陡坡，在机械挖土距格构柱 米
时采用人工挖土，以免损伤格构件。开始挖土后，应在可操控高度范围内将
承台底部的预制垫层清除干净，再向下开挖，以免对后继施工带来安全隐患。
2、格构柱露出后，须及时设置水平杆、剪力撑。施工时及时搭设脚手架，做好
安全防护。
3、基础的钢筋绑扎后，应作好隐蔽验收，隐蔽工程应包括塔基基础节的预埋件。
验收合格后方可浇筑混凝土。
4、塔吊基础浇筑混凝土时，随时注意塔吊预埋节的水平度。混凝土不得沿一个
方向浇筑，以免挤偏塔吊预埋节。
5、承台基础混凝土施工中，应在基础顶面四角做好沉降及位移观测点，并做好
原始记录，塔机安装后应定期观测并记录，沉降量不得超过 50mm，倾斜率
（tanθ）不得大于 ，且应按下式计算：
tanθ=〡s1-s2〡/b
式中：θ——基础底面的倾角（º）；
s1、s2——基础倾斜方向两边缘的最终沉降量（mm）；
b——基础倾斜方向的基底宽度（mm）
第五章、 质量验收标准和要求
1、本工程采用钻孔灌注桩，其施工工艺及质量控制要点详见《桩基工程专项施
工方案》。
2、基础施工前应按本方案做好技术交底工作。
3、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，经验收合格后方可浇筑混凝土，浇捣中不
得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿养护。
1、 检测承台的几何尺寸误差和水平误差，应在允许范围内。
2、 基础混凝土达到 80%设计强度方可进行上部结构的安装作业。安装前必须有
同条件养护混凝土试块试验报告，强度达到安装说明书要求。
3、 应在基础顶面及四角做好沉降及位移观测点，塔机安装后定期观测，沉降量
和倾斜率不能超出规定要求。
4、 格构柱垂直度偏差不能超过 且小于 35mm，柱端中心线偏差不能超
过 20mm。
5、 塔吊基础混凝土浇筑后应按规定制作试块，并应作好隐检记录。已备作塔/吊
验收资料。
6、 钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。
7、 塔吊基础的钻孔灌注桩严格按本工程桩基工程施工方案进行施工质量控制。
第六章、 安全、文明施工保证措施
1、土方施工前，必须查清施工地区地下水位情况，定出妥善措施，向执行任务
的班组交底后，方可施工。
2、做好基础承台排水工作，保证基础排水通畅不积水。场地周围设置必要的排
水沟、截水沟。
3、开挖土方过程中，弃土应及时清运，临时堆土坡脚至边坡距离应保持 1m 安
全距离。
4、钻渣应及时运走，护壁泥浆不能乱排，污染环境，应指定地点排放，建筑垃
圾应运至指定堆放场。
5、浇筑砼支架必须经专门设计和安全验收。
6、施工中加强对施工机具、电器设备、安全设施的检查和维修，同时巡员做好
记录，定时向领导汇报。
7、建立安全岗位责任制，明确分工，责任到人。凡进入现场的人员，必须服从
值班员指挥，遵守各项安全生产管理制度，正确使用个人防护用品，禁止无安全
防护作业，进入施工现场必须戴安全帽。不得穿拖鞋、高跟鞋或光脚进入施工现
场。
8、坚持经常和定期安全检查度，形成监控体系，及时发现事故隐患，堵塞事故
漏洞，并结合安全事故规律和季节特点，重点查防触电、防淹没、防火灾、防交
通事故等措施的落实。对检查中发现的问题及时采用措施触决，并执行奖罚制度。
10、在夜间施工必须有足够的灯光照明，并设置明显的标示。
11、基础浇筑时，使用振动棒必须设置漏电保护装置，操作人员应戴绝缘手套，
穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮。
第七章、 应急救援预案
1、应急预案工作流程
根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因
素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识
教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良
环境影响。其应急准备和响应工作程序见下：
2、组织机构及职责（应急抢险领导小组）
组建业余义务的抢险队伍：人员包括现场当班的总值班、电工、机修、安全
员、施工员、材料员、各分包单位的治安员和若干班组中年轻、健康且经培训的
工人。
（一）人员职责
1.组长职责：
1）组织确定施工风险目标及对施工过程中的潜在危险性进行评估；
2）对应急小组各成员工作的检查、指导、监督；
3）对小组成员汇报的工作进行分类、分析，作出风险评估并决定预案的启
动；
4）把预案实施情况向上级领导汇报和公司领导；
5）负责预案启动后，人员、物资的调配；
2.副组长职责
1）按项目确定的施工风险性的评估结果，有针对性的对潜在的施工危险进
行监控，并向总指挥负责；
2）对应急小组的组员的工作进行监督和检查；
3）对各组员在施工过程中发现的潜在的危险进行初步评估，对于发现的异
常情况必须仔细分析并上报总指挥；
4）在总指挥不在场的情况下，对突发情况进行应急处理，并及时上报总指
挥；
3.应急小组组员：
1）对各自专业领域存在的施工的潜在危险进行日常的检查，发现异常及时
上报副指挥，直至总指挥；
2）确定的施工风险性较大的环节进行重点监控，并做好工人的思想宣传工
作，使工人意识到施工过程中的风险性。
3、应急措施
1）、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带；
2）、保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时排除其呼吸道梗塞和呼吸技能
障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、
呕吐物等；
3）、有效止血，包扎伤口；
4）、视其伤情采取报警、直接送往医院，或待简单处理后去医院检查；
5）、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织都需要固定；
6）、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料
袋内，随伤员一起转送；
7）、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂；
8）、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，
受伤程度等第一手资料；
9）、立即拨打 120 向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），
应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应；
10）、项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事
故情况，开展抢救和维护事故现场。
4、事故处理程序
（1）触电事故：
a、立即采用绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体，迅速断电；
b、立即组织现场作业人员进行自我施救，并同时向当地急救中心、电力部
门报告情况；
c、立即向工程公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；
d、严格保护事故现场。
（2）高空坠落事故：
a、立即组织现场塔机基础施工人员进行施救；
b、立即向分公司应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；
d、立即向当地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告，以求得到最快
救援。
（3）火灾事故：
a、当接到火灾发生信息并确定后，现场负责人立即报警，拨打 119 火警电
话，并同时通知工程公司应急抢险领导小组，同时组织现场人员及时扑救火灾，
按照“先控制，后灭火”、“救人重于灭火”、“先重点，后一般”的灭火原则进行；
b、并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火
灾危险和重点物资，充分利用施工现场的消防灭火器材进行灭火；
c、当专业消防队到达火灾现场以后，火灾事故应急领导小组要简要的向消
防队负责人说明情况，并全力支持消防队员灭火，要听从专业消防队的指挥，齐
心协力，共同灭火；
d、当火灾发生和扑救完毕后，要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待
对事故原因及责任人的调查；
e、控制因火灾而产生的烟尘、灭火介质和火灾破坏造成的油料等废物对空
气、水源和土地的污染。灭火后及时清理回收火灾现场的危险废物，防止其扩散。
（4）坍塌事故：
a、立即组织现场作业人员疏散、撤离，消除或降低人员损伤，在人员安全
的情况下，同时争取时间，做好财产抢救的准备工作；
b、立即向工程公司应急抢救领导小组汇报事故发生情况；
c、如有人员受伤，立即向当地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告，
以求得到最快救援；
d、工程公司接到电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事
故情况，开展抢救和维持现场秩序，保护事故现场，并及时向公司应急抢救领导
小组电话报告。在工程公司领导的安排下，做好救援方案，采取善后工作，及时
清理，将事故造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将事故造成的环境
污染降到最低限度。
5、应急物资
常备药品：消毒用品、急救用品及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。
6、通讯联络
抢救小组人员：
应急准备和响应控制领导小组及联系电话：
组 长：秦 峰 联系电话：15962530630
副组长：季 明 联系电话：13962691407
季启祥 联系电话：15190181547
成 员：刘大龙 联系电话：15062670748 （报案组）
袁华武 联系电话：13225126540（急救组）
王禹鹏 联系电话：15380521177（维护秩序组）
陆啸波 联系电话：15250123023（材料设备组）
医院抢救中心：120 报警：110 火警：119 电话局急修：112
报灾专线电话：88199 煤气急修中心：83777
自来水公司急修：95598 电线电缆急修：95598
7、善后处理
1、做好与当事人家属的接洽与善后处理工作。
2、按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。
3、事故发生后，成立研讨小组，对事故原因、事故责任人进行分析，总结
经验教训，杜绝日后同类事故的发生。
第八章、 施工过程检测
塔吊基础主要利用两侧的立柱承受竖向荷载，因此我司将会同监测单位做好
立柱桩沉降和塔吊垂直度监测工作。立柱沉降监测的警戒值：累计变化量
±10mm，日变化量±3mm(连续 2 天)，监测频率为一天一次。塔吊垂直度控制在
3/1000 之内（标准 4/1000），监测频率为每天一次。当监测变化量达到报警值时，
应立即报警并通知业主、设计、监理等相关单位，增加监测频率。监测负责人项
目工程师。
第九章、 计算书
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
6、《塔式起重机使用说明书》
7、计算使用品茗软件
1#矩形格构式基础计算书
一、塔机属性
塔机型号 QTZ80(TC6010-6)-中联重科
塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)
塔机独立状态的计算高度 H(m) 43
塔身桁架结构 方钢管
塔身桁架结构宽度 B(m)
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值 Fk1(kN) 490
起重荷载标准值 Fqk(kN)
竖向荷载标准值 Fk(kN)
水平荷载标准值 Fvk(kN)
倾覆力矩标准值 Mk(kN·m) 1890=1718+172
非工作状态
竖向荷载标准值 Fk'(kN) 490
水平荷载标准值 Fvk'(kN) 74
倾覆力矩标准值 Mk'(kN·m) =1712+
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值 F1(kN) ＝×490＝
起重荷载设计值 FQ(kN) ＝×＝
竖向荷载设计值 F(kN) +＝
水平荷载设计值 Fv(kN) ＝×＝
倾覆力矩设计值 M(kN·m) ＝×1890＝
非工作状态
竖向荷载设计值 F'(kN)
'＝×490＝
水平荷载设计值 Fv'(kN)
'＝×74＝
倾覆力矩设计值 M'(kN·m) ＝×＝
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数 n 4 承台高度 h(m)
承台长 l(m) 4 承台宽 b(m) 4
承台长向桩心距 al(m) 承台宽向桩心距 ab(m)
桩直径 d(mm) 800 桩间侧阻力折减系数 ψ
承台参数
承台混凝土等级 C35 承台混凝土自重 γC(kN/m
3) 25
承台上部覆土厚度 h'(m) 0 承台上部覆土的重度 γ'(kN/m3) 19
承台混凝土保护层厚度 δ(mm) 50 配置暗梁 否
格构式钢柱总重 Gp2(kN) 20 承台底标高 d1(m)
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(×25+0×19)=560kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G==×560=672kN
桩对角线距离：L=(ab2+al2)=(+)=
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(490+560+20)/4=
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
file:///D:/%E5%93%81%E8%8C%97%E8%BD%AF%E4%BB%B6/%E5%AE%89%E5%85%A8%E8%AE%A1%E7%AE%97%E8%BD%AF%E4%BB%B6/OutPut/%E5%9F%BA%E7%A1%80%E5%B8%83%E7%BD%AE%E5%9B%
=(490+560+20)/4+(+74×(+
Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
=(490+560+20)/4-(+74×(+
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G+×Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
=(+672+×20)/4+(+×(+
Qmin=(F+G+×Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
=(+672+×20)/4-(+×(+
四、格构柱计算
格构柱参数
格构柱缀件形式 缀板 格构式钢柱的截面边长 a(mm) 460
格构式钢柱长度 H0(m) 缀板间净距 l01(mm) 400
格构柱伸入灌注桩的锚固长度 hr(m) 3
格构柱分肢参数
格构柱分肢材料 L140X14 分肢材料截面积 A0(cm
2)
分肢对最小刚度轴的回转半径 iy0(cm)
格 构 柱 分 肢 平 行 于 对 称 轴 惯 性 矩
I0(cm
4)
分肢形心轴距分肢外边缘距离 Z0(cm) 分肢材料屈服强度 fy(N/mm
2) 235
分肢材料抗拉、压强度设计值 f(N/mm2) 215
格构柱缀件参数
格构式钢柱缀件材料 430×300×10 格构式钢柱缀件截面积 A1x'(mm
2) 3000
缀件钢板抗弯强度设计值 f(N/mm2) 215 缀件钢板抗剪强度设计值 τ(N/mm2) 125
焊缝参数
角焊缝焊脚尺寸 hf(mm) 10 焊缝计算长度 lf(mm) 550
焊缝强度设计值 ftw(N/mm
2) 160
1、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对 X、Y 轴惯性矩：
I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[+×(
整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))=1140/(
分肢长细比：λ1=l01/iy0=
分肢毛截面积之和：A=4A0=4××102=15028mm2
格 构 式 钢 柱 绕 两 主 轴 的 换 算 长 细 比 ： λ0
max=(λx2+λ12)=(+)=
λ0max=≤[λ]=150
满足要求！
2、格构式钢柱分肢的长细比验算
λ1=≤min(λ0max，40)=min(×，40)=
满足要求！
3、格构式钢柱受压稳定性验算
λ0max(fy/235)=×(235/235)=
查表《钢结构设计规范》GB50017 附录 C：b 类截面轴心受压构件的稳定系
数：φ=
Qmax/(φA)=×103/(×15028)=
满足要求！
4、缀件验算
缀件所受剪力：V=Af(fy/235)
格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=+30=70cm
作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=×
分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=-2×=
作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=×
σ= M0/(bh2/6)=×106/(10×3002/6)=
满足要求！
τ=3V0/(2bh)=3××103/(2×10×300)=
满足要求！
角焊缝面积：Af==×10×550=3850mm2
角焊缝截面抵抗矩：Wf=
垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/Wf=×106/352917=19N/mm2
平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/Af=×103/3850=9N/mm2
((σf /)2+τf2)=((19/)2+92)=18N/mm2≤ftw=160N/mm2
满足要求！
根据缀板的构造要求
缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3××1000=254mm
满足要求！
缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40××1000，6]=10mm
满足要求！
缀板间距：l1=700mm≤2b1=2××1000=761mm
满足要求！
线刚度：∑缀板/分肢=4×10×3003/(12×(460-2×))/(×104/700)=≥6
满足要求！
五、桩承载力验算
桩参数
桩类型 灌注桩 桩直径 d(mm) 800
桩混凝土强度等级 C40 桩基成桩工艺系数 ψC
桩混凝土自重 γz(kN/m
3) 25 桩混凝土保护层厚度 б(mm) 35
桩底标高 d2(m)
桩有效长度 lt(m) 25
桩配筋
自定义桩身承载力设计值 否 桩混凝土类型 钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋 HRB400 12Φ18
地基属性
地下水位至地表的距离 hz(m) 11 自然地面标高 d(m)
土名称 土层厚度 li(m)
侧 阻 力 特 征 值
qsia(kPa)
端 阻 力 特 征 值
qpa(kPa)
抗拔系数
承 载 力 特 征 值
fak(kPa)
1-2/於泥质粉质粘
土
12 1 -
5/粉土 1 -
6/粉质粘土 18 170 -
7-1/粉质粘土 23 225 -
7-2/粉质粘土 6 70 325 -
7-3/粉土夹粉质粘
土
400 -
8/砂粉 40 700 -
考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=×=
桩端面积：Ap=πd2/4=×
Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap
=××(×12+×+×18+×23)+225×=
Qk=≤Ra=
Qkmax=≤=×=
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=
桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，
桩身的重力标准值：
Gp=(lt-(d-hz-d2))γzAp+(d-hz-d2)(γz-10)Ap=(25-(-11-()))×25×
+(-11-())×(25-10)×=
Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=××(××12+××+××18+×
2×23)+=
Qk'=≤Ra'=
满足要求！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12××182/4=3054mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=
ψcfcAp+'As'=(×××106 +
×(360×))×10-3=
Q=≤ψcfcAp+'As'=
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=
fyAS=360××10-3=
Q'=≤fyAS=
满足要求！
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(
满足要求！
六、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋 HRB400 Φ25@200 承台底部短向配筋 HRB400 Φ25@200
承台顶部长向配筋 HRB400 Φ25@200 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ25@200
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(+())×
X 方向：Mx=Mab/L=×
Y 方向：My=Mal/L=×
2、受剪切计算
V=F/n+M/L= +
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1338)1/4=
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=()/2=
a1l=(al-B-d)/2=()/2=
剪跨比：λb'=a1b/h0=50/1338=，取 λb=；
λl'= a1l/h0=50/1338=，取 λl=；
承台剪切系数：αb=
αl=
βhsαbftbh0=×××103×4×=
βhsαlftlh0=×××103×4×=
V=≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=+2×=
ab=≤B+2h0=，al=≤B+2h0=
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=×106/(××4000×13382)=
ζ1=1-(1-2αS1)=1-(1-2×)=
γS1=1-ζ1/2=
AS1=My/(γS1h0fy1)=×106/(×1338×360)=1772mm2
最小配筋率：ρ=%
承台底需要配筋：
A1=max(AS1, ρbh0)=max(1772,×4000×1338)=8028mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=10309mm2≥A1=8028mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=×106/(××4000×13382)=
ζ2=1-(1-2αS2)=1-(1-2×)=
γS2=1-ζ2/2=
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=×106/(×1338×360)=1772mm2
最小配筋率：ρ=%
承台底需要配筋：
A2=max(1772, ρlh0)=max(1772,×4000×1338)=8028mm2
承台底短向实际配筋：AS2'=10309mm2≥A2=8028mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=10309mm2≥'=×10309=5155mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=10309mm2≥'=×10309=5155mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向 Φ10@600。
七、斜腹杆支撑验算
已知：
桩间距：2500mm，回转扭矩：。
水平力：工作状态：，非工作状态：74KN。
支撑与水平夹角：470.
则斜腹杆受力：
工作状态：N=【303/（*4）+
非工作状态：N 非=【74/2】/cos470=
斜腹杆件采用【16#槽钢
支撑类型
单支型钢柱支
撑
斜支撑长度h0(m)
验算类型 两端固定
支撑截面类型 槽钢 支撑杆型钢型号 16号槽钢
杆的截面积A(mm2) 2195 杆的截面回转半径i(mm)
杆的抗压强度设计值[f](N/mm2) 205
两者选大，则：
型钢受力：N=
取lo=×h0=×2800=1960mm
λ=l0/i=1960/=≤[λ]=150
满足要求！
查GB50017-2003《钢结构设计规范》附录C得：φ=
[f]=N/(φ×A)=102710/(×2195)= [f]=205N/mm2
满足要求！
2#矩形格构式基础计算书
一、塔机属性
塔机型号 QTZ80A(5512-6)-上海吴淞
塔机独立状态的最大起吊高度 H0(m)
塔机独立状态的计算高度 H(m) 43
塔身桁架结构 方钢管
塔身桁架结构宽度 B(m)
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值 Fk1(kN) 451
起重荷载标准值 Fqk(kN) 60
竖向荷载标准值 Fk(kN) 511
水平荷载标准值 Fvk(kN)
倾覆力矩标准值 Mk(kN·m) 1529=1242+*
非工作状态
竖向荷载标准值 Fk'(kN) 451
水平荷载标准值 Fvk'(kN)
倾覆力矩标准值 Mk'(kN·m) =1441+*
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值 F1(kN) ＝×451＝
起重荷载设计值 FQ(kN) ＝×60＝81
竖向荷载设计值 F(kN) +81＝
水平荷载设计值 Fv(kN) ＝×＝
倾覆力矩设计值 M(kN·m) ＝×1529＝
非工作状态
竖向荷载设计值 F'(kN)
'＝×451＝
水平荷载设计值 Fv'(kN)
'＝×＝
倾覆力矩设计值 M'(kN·m) ＝×＝
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数 n 4 承台高度 h(m)
承台长 l(m) 4 承台宽 b(m) 4
承台长向桩心距 al(m) 承台宽向桩心距 ab(m)
桩直径 d(mm) 800 桩间侧阻力折减系数 ψ
承台参数
承台混凝土等级 C35 承台混凝土自重 γC(kN/m
3) 25
承台上部覆土厚度 h'(m) 0 承台上部覆土的重度 γ'(kN/m3) 19
承台混凝土保护层厚度 δ(mm) 50 配置暗梁 否
格构式钢柱总重 Gp2(kN) 20 承台底标高 d1(m)
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(×25+0×19)=560kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G==×560=672kN
桩对角线距离：L=(ab2+al2)=(+)=
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(451+560+20)/4=
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
=(451+560+20)/4+(+×(+
Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L
=(451+560+20)/4-(+×(+
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G+×Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
file:///D:/%E5%93%81%E8%8C%97%E8%BD%AF%E4%BB%B6/%E5%AE%89%E5%85%A8%E8%AE%A1%E7%AE%97%E8%BD%AF%E4%BB%B6/OutPut/%E5%9F%BA%E7%A1%80%E5%B8%83%E7%BD%AE%E5%9B%
=(+672+×20)/4+(+×(+
Qmin=(F+G+×Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2))/L
=(+672+×20)/4-(+×(+
四、格构柱计算
格构柱参数
格构柱缀件形式 缀板 格构式钢柱的截面边长 a(mm) 460
格构式钢柱长度 H0(m) 缀板间净距 l01(mm) 400
格构柱伸入灌注桩的锚固长度 hr(m) 3
格构柱分肢参数
格构柱分肢材料 L140X14 分肢材料截面积 A0(cm
2)
分肢对最小刚度轴的回转半径 iy0(cm)
格 构 柱 分 肢 平 行 于 对 称 轴 惯 性 矩
I0(cm
4)
分肢形心轴距分肢外边缘距离 Z0(cm) 分肢材料屈服强度 fy(N/mm
2) 235
分肢材料抗拉、压强度设计值 f(N/mm2) 215
格构柱缀件参数
格构式钢柱缀件材料 430×300×10 格构式钢柱缀件截面积 A1x'(mm
2) 3000
缀件钢板抗弯强度设计值 f(N/mm2) 215 缀件钢板抗剪强度设计值 τ(N/mm2) 125
焊缝参数
角焊缝焊脚尺寸 hf(mm) 10 焊缝计算长度 lf(mm) 550
焊缝强度设计值 ftw(N/mm
2) 160
1、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对 X、Y 轴惯性矩：
I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[+×(
整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))=1140/(
分肢长细比：λ1=l01/iy0=
分肢毛截面积之和：A=4A0=4××102=15028mm2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：
λ0 max=(λx2+λ12)=(+)=
λ0max=≤[λ]=150
满足要求！
2、格构式钢柱分肢的长细比验算
λ1=≤min(λ0max，40)=min(×，40)=
满足要求！
3、格构式钢柱受压稳定性验算
λ0max(fy/235)=×(235/235)=
查表《钢结构设计规范》GB50017 附录 C：b 类截面轴心受压构件的稳定系
数：φ=
Qmax/(φA)=×103/(×15028)=
满足要求！
4、缀件验算
缀件所受剪力：V=Af(fy/235)
格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=+30=70cm
作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=×
分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=-2×=
作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=×
σ= M0/(bh2/6)=×106/(10×3002/6)=
满足要求！
τ=3V0/(2bh)=3××103/(2×10×300)=
满足要求！
角焊缝面积：Af==×10×550=3850mm2
角焊缝截面抵抗矩：Wf=
垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/Wf=×106/352917=19N/mm2
平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/Af=×103/3850=9N/mm2
((σf /)2+τf2)=((19/)2+92)=18N/mm2≤ftw=160N/mm2
满足要求！
根据缀板的构造要求
缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3××1000=254mm
满足要求！
缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40××1000，6]=10mm
满足要求！
缀板间距：l1=700mm≤2b1=2××1000=761mm
满足要求！
线刚度：
∑缀板/分肢=4×10×3003/(12×(460-2×))/(×104/700)=≥6
满足要求！
五、桩承载力验算
桩参数
桩类型 灌注桩 桩直径 d(mm) 800
桩混凝土强度等级 C40 桩基成桩工艺系数 ψC
桩混凝土自重 γz(kN/m
3) 25 桩混凝土保护层厚度 б(mm) 35
桩底标高 d2(m)
桩有效长度 lt(m) 25
桩配筋
自定义桩身承载力设计值 否 桩混凝土类型 钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋 HRB400 12Φ18
地基属性
地下水位至地表的距离 hz(m) 11 自然地面标高 d(m)
土名称 土层厚度 li(m)
侧 阻 力 特 征 值
qsia(kPa)
端 阻 力 特 征 值
qpa(kPa)
抗拔系数
承 载 力 特 征 值
fak(kPa)
1-2/於泥质粉质粘 12 1 -
土
3/粘土 30 0 -
4/粉质粘土 26 0 -
5/粉土 1 -
6/粉质粘土 18 170 -
7-1/粉质粘土 3 23 225 -
7-2/粉质粘土 70 325 -
7-3/粉土夹粉质粘
土
400 -
8/砂粉 40 700 -
考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=×=
桩端面积：Ap=πd2/4=×
Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap
=××(×26+×+×18+3×23+×70)+325×=
Qk=≤Ra=
Qkmax=≤=×=
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=
桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，
桩身的重力标准值：
Gp=(lt-(d-hz-d2))γzAp+(d-hz-d2)(γz-10)Ap=(25-(-11-()))×25×
+(-11-())×(25-10)×=
Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=××(××26+××+××18+×3×23
+××70)+=1031kN
Qk'=≤Ra'=1031kN
满足要求！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12××182/4=3054mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=
ψcfcAp+'As'=(×××106 +
×(360×))×10-3=
Q=≤ψcfcAp+'As'=
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=
fyAS=360××10-3=
Q'=≤fyAS=
满足要求！
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(
满足要求！
六、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋 HRB400 Φ25@200 承台底部短向配筋 HRB400 Φ25@200
承台顶部长向配筋 HRB400 Φ25@200 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ25@200
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(+())×
X 方向：Mx=Mab/L=×
Y 方向：My=Mal/L=×
2、受剪切计算
V=F/n+M/L= +
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1338)1/4=
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=()/2=
a1l=(al-B-d)/2=()/2=
剪跨比：λb'=a1b/h0=50/1338=，取 λb=；
λl'= a1l/h0=50/1338=，取 λl=；
承台剪切系数：αb=
αl=
βhsαbftbh0=×××103×4×=
βhsαlftlh0=×××103×4×=
V=≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=+2×=
ab=≤B+2h0=，al=≤B+2h0=
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=×106/(××4000×13382)=
ζ1=1-(1-2αS1)=1-(1-2×)=
γS1=1-ζ1/2=
AS1=My/(γS1h0fy1)=×106/(×1338×360)=1703mm2
最小配筋率：ρ=%
承台底需要配筋：
A1=max(AS1, ρbh0)=max(1703,×4000×1338)=8028mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=10309mm2≥A1=8028mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=×106/(××4000×13382)=
ζ2=1-(1-2αS2)=1-(1-2×)=
γS2=1-ζ2/2=
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=×106/(×1338×360)=1703mm2
最小配筋率：ρ=%
承台底需要配筋：
A2=max(1703, ρlh0)=max(1703,×4000×1338)=8028mm2
承台底短向实际配筋：AS2'=10309mm2≥A2=8028mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=10309mm2≥'=×10309=5155mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=10309mm2≥'=×10309=5155mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向 Φ10@600。
七、斜腹杆支撑验算
已知：
桩间距：2400mm，回转扭矩：。
水平力：工作状态：，非工作状态：。
支撑与水平夹角：470.
则斜腹杆受力：
工作状态：N=【348/（*4）+
非工作状态：N 非=【
斜腹杆件采用【16#槽钢
支撑类型 单支型钢柱支撑 斜支撑长度h0(m)
验算类型 两端固定
支撑截面类型 槽钢 支撑杆型钢型号 16号槽钢
杆的截面积A(mm2) 2195 杆的截面回转半径i(mm)
杆的抗压强度设计值[f](N/mm2) 205
两者选大，则：
型钢受力：N=
取lo=×h0=×2800=1960mm
λ=l0/i=1960/=≤[λ]=150
满足要求！
查GB50017-2003《钢结构设计规范》附录C得：φ=
[f]=N/(φ×A)=125180/(×2195)= [f]=205N/mm2
满足要求！
附图：
1. 塔吊基础埋件示意图
2.塔吊基础施工图
3. 塔吊布置平面图
中联 6010 基础埋件示意图
上海吴淞 5512 基础埋件示意图
