桂林医学院临桂校区职工住宅区第一期工程
A 标段（28#、29#、35#楼）
外架搭设与拆除专项施工方案
编 制：
审 核：
审 批：
编 制 单 位（章）：
编 制 时 间： 年 月 日
总 监 审 批：
监 理 单 位（章）：
建设单位项目负责人审批：
建 设 单 位 （章）：
桂林医学院临桂校区职工住宅区第一期工程
A 标段（28#、29#、35#楼）
外架搭设与拆除专项施工方案审批表
部 门 审核人 职务/职称 审核意见分
公
司
部
门
审
核
意
见
工
程
管
理
科
分公司审批意见：
签章：
年 月 日
部 门 审核人 职务/职称 审核意见
公
司
部
门
审
核
意
见
总
工
程
师
办
公
室
公司审批意见：
签章：
年 月 日
目 录
一、编制依据 ..............................................................................................................1
二、工程概况 ..............................................................................................................1
三、施工准备 ..............................................................................................................5
四、构配件要求 ..........................................................................................................5
1 钢管 .......................................................................................................................5
2 扣件 .......................................................................................................................5
3 脚手板及安全网 ...................................................................................................6
4 悬挑脚手架用型钢 ...............................................................................................6
五、落地式双排扣件式钢管外脚手架 ......................................................................6
1 设计参数 ...............................................................................................................6
2 复核计算书 ............................................................................................................7
3 构造要求 .............................................................................................................16
六、悬挑式双排扣件式钢管外脚手架 ....................................................................19
1 设计参数及构造要求 .........................................................................................20
2 复核计算书 .........................................................................................................21
（1）悬挑式扣件钢管脚手架计算书(无阳台) ....................................................21
（2）悬挑式扣件钢管脚手架计算书( 米飘窗) ..............................................37
（3）悬挑式扣件钢管脚手架计算书( 米阳台) ..............................................52
七、悬挑卸料平台 ....................................................................................................67
1 设计参数及构造要求 .........................................................................................67
2 复核计算书 .........................................................................................................68
八、外脚手架搭设、拆除施工要求 ........................................................................76
1 搭设 .....................................................................................................................77
2 拆除 .....................................................................................................................78
九、外脚手架检查与验收 ........................................................................................79
1 构配件检查与验收 .............................................................................................79
2 脚手架检查与验收 ..............................................................................................80
十、安全文明措施 ....................................................................................................81
十一、应急预案 ........................................................................................................83
十二、附图 ................................................................................................................86
一、编制依据
1、《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001；
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；
3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003；
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
6、《钢管脚手架扣件》GB15831-2006
7、《建筑地基基础工程施工质量检验规范》GB50202-2002；
8、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011；
9、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-1991；
10、《建设工程施工现场消防安全技术规程》GB/T 50720-2011；
11、《一般用途钢丝绳》GB/T20118-2006
12、《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》2013 年版
13、本工程设计图纸、岩土工程详细勘察报告；
14、本工程施工组织设计、公司有关规章制度、程序文件；
15、PKPM 安全计算软件。
二、工程概况
1、工程名称：桂林医学院临桂校区职工住宅区第一期工程 A 标段（28#、29#、35#楼）
2、建设地点：广西桂林市临桂县
3、建设结构：本工程包含 28#、29#、35#楼及地下室工程。28#楼面积 ，地
上 17 层地下 1 层；29#楼面积 ，地上 17 层地下 1 层；35#楼面积 ，
地上 26 层地下 1 层。框架剪力墙结构。
主要拟建建筑概况一览表
名称 地下 地上 层高 建筑面积 建筑高度
28#楼 1 17
负 1 层 ，1 层 ，
其余
29#楼 1 17
负 1 层 ，1 层 ，
其余
35#楼 1 26
负 1 层 ，1 层 ，
其余
4、其余情况：设计使用年限为 50 年，工程建筑耐火等级为一级，地基基础设计等级：
乙级，屋面防水等级为Ⅰ级，抗震设防等级剪力墙抗震等级为四级,框架抗震等级为四级。
5、外架搭设方案：落地式双排钢管脚手架按最大搭设高度 进行复核验算，悬挑
工字钢钢管脚手架按最大搭设高度 复核验算，悬挑梁采用 18 的工字钢，钢管采用外
径 ，壁厚 （复核计算时采用 * 保守计算）。
外架搭设方案
名称 落地式脚手架 悬挑架中间段 悬挑架顶部段
28#楼
1 层采用落地架，落在地下室
顶板上，搭设高度
2-7 层，8-13 层搭设高
度 *6=
14 层以上，搭设高度
3*4+=
29#楼
1 层采用落地架，落在地下室
顶板上，搭设高度
2-7 层，8-13 层搭设高
度 *6=
14 层以上，搭设高度
3*4+=
35#楼
1-3 层采用落地架，落在地下
室顶板上，搭设高度
4-9 层，10-15,16-21 层
搭设高度 *6=
22 层以上，搭设高度
3*4+=
外架搭设设计参数
名称 基础
纵距
（米）
内立杆
离墙距
离（米）
横距
（米）
步距
（米）
悬挑
（米）
锚固
（米）
连墙件
钢丝绳
落地架 室外地坪 二步二跨
悬挑架
（无阳
台）
18 型工字钢，
长度 ，锚
固螺栓Φ16
二步二跨
按构造设置钢
丝绳，直径
14mm，吊环Φ20
悬挑架
（
飘窗处）
18 型工字钢，
长度 ，锚
固螺栓Φ16
二步二跨
按计算设置钢
丝绳，直径
20mm，吊环Φ20
悬挑架
（
阳台）
18 型工字钢，
长度 ，锚
固螺栓Φ16
二步二跨
按计算设置钢
丝绳，直径
22mm，吊环Φ20
注：所有外架按结构架要求设置，施工中严格控制架体荷载，不允许堆放材料超过允许
最大荷载的要求。
6、塔吊卸料平台架：采用工具式型钢悬挑卸料平台，每层设置 3 个。
7、施工电梯过料平台架：
（1）、钢管规格采用外径 Ø× 的焊接钢管，钢管、扣件、脚手板、安全网的材质
符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011。
（2）、施工电梯停层平台架采用落地架和悬挑架搭设，立杆立于室外地坪或工字钢上，
悬挑工字钢规格、做法、设置层数与外架悬挑层一致。平台架单独设置，不与外架相连。
（3）、立杆横间距 Lb=，两端纵距 La=、梯笼处纵距 La=、导轨处纵距
La=；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂
直、水平偏差，避免误差过大。立杆与大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；
立杆垂直偏差不应大于架高的 1/200。
（7）、大横杆步距 h=，小横杆贴近立杆布置，并搭于大横杆之上，用直角扣件扣
紧。梯笼位置小横杆间距 600mm，上铺方木并钉模板；小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣
紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。
（6）、连墙件：采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，每层用横杆钢管将外架内、外立杆
与梁或预埋在砼楼板的短钢管连接加双扣件。
8、电梯井操作平台架：
（1）、钢管规格采用外径 Ø× 的焊接钢管，钢管、扣件、脚手板、安全网的材质符
合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011。
（2）、电梯井操作平台架采用落地架和悬挑架搭设，立杆立于电梯井底坑砼面上或工字钢
上，工字钢规格、设置层数与外架悬挑层一致。工字钢在电梯井井壁钢筋施工时预埋，两端
分别伸出井壁外长度不小于 200㎜，穿过井壁部分采用 PVC 塑料套管或木盒留孔以便于拆除，
使用过程预留孔剩余空间用木楔填塞加以固定。
（3）、电梯井净空为 ，共设置 4 根立杆，每根立杆分别距墙边 500mm。
（4）、立杆横间距 Lb=，纵距 La=；有变形的杆件和不合格的扣件不能使用，扣
件拧紧程度要适当，随时校正杆件垂直、水平偏差，避免误差过大。立杆与大横杆必须用十
字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆垂直偏差不应大于架高的 1/200。
（5）、大横杆步距 h=，小横杆贴近立杆布置，并搭于大横杆之上，用直角扣件扣紧。
小横杆置于大横杆之上用直角扣件扣紧，在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。水平杆
两端距离电梯井井壁结构不大于 米。
（6）、剪刀撑或斜撑设置，平台架外侧四个立面均连续设置竖向剪刀撑或之字型斜撑，斜
杆与地面的倾角在 45°～60°之间；水平剪刀撑按每 2 层且不大于 6 米设置一道。
（7）、连墙措施：操作平台架通过剪刀撑或斜撑的上、下端顶紧四周已经完成拆模的砼井
壁，以达到架体稳定的作用。
（8）、脚手板及安全网等防护设施的设置：按楼层每层满铺脚手板，脚手板应铺在3根小
横杆上，并采用直径㎜的镀锌铁丝固定在杆件上，满铺脚手板距离四周电梯井井壁不大于
米。满铺脚手板下应用安全网双层兜底。
（9）、平台架拆除：拆除前应清除脚手架上杂物及地面障碍物，拆除作业必须由上而下逐
层进行，严禁上下同时作业；撑杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将撑杆整层或数层拆除后
再拆脚手架；电梯井口每层均设人员照看，防止无关人员靠近，拆除材料由每层电梯口传出，
不可直接丢下井底。
（10）、安全注意事项：操作平台仅作为施工人员在施工中的作业平台及安全防护设施，
不得当作支撑架使用，不得当作塔吊接料平台使用，也不得将泵送混凝土的输送管固定在平
台架上。拆除下来的电梯井剪力墙模板应随拆随运走，不得长时间堆放在操作平台上。平台
架使用过程应随时清理架子上的模板、木方、钢管、砼碎块等杂物。
9、内脚手架：1）基底处理：为保护结构楼板，底部垫板采用 200mm 宽，50mm 厚，
1500mm 长硬杂木垫板，垫板与地面密切接触，无留空；2）内立杆距结构内墙边 200mm，
内架宽 ，立杆纵距 ，每步架高 ，转角处应设置横向斜撑或者抛撑，中间每项
隔 15m 设一道剪力撑，剪力撑应跨越不小于 4 根立杆，与地面夹角 45°~60°；3）满铺脚手
板；脚手架外侧设置 高的安全防护栏。
10、防护棚： 28#、29#楼在 10 层，35#楼在 13 层，楼板处分别设置一道宽 3m 的外架
防护棚，防止高处物体打击和坠落。防护棚做法按公司 2012 年 11 月 9 日发布的《施工现场
安全文明绿色施工标准化图册》要求。
三、施工准备
1、脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。
2、应按 JGJ130-2011 规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、 扣件、脚手板、
可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。
5、 技术人员根据本方案编制工字钢、钢丝绳、预埋件、安全网、脚手板、钢管、扣件、
劳动力、施工机具等的需用计划。
6、 材料员根据需用计划落实供给渠道，尽快订立供给关系或合同，保证按时进场。
7、工字钢、钢管、扣件、预埋件等必须有出厂合格证书，对其质量应严格把关，经检
验合格后方可采用。
8、 架子工必须经过专门的安全技术和操作技能的培训和考核，并经培训考核合格，取
得《特种作业人员操作证》方可上岗。挂牌上岗，穿戴轻便、整洁，文明礼貌，团结互助，
言语文明，不打架斗殴。
四、构配件要求
1 钢管
脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 12793 或《低压流体输送用焊接
钢管》GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结
构钢》GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。
脚手架钢管宜采用φ× 钢管。每根钢管的最大质量不应大于 。
2 扣件
扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》
GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可
使用。
扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65N·m 时，不得发生破坏。
3 脚手板及安全网
本工程采用冲压钢冲压钢脚手板，脚手板自重标准值
行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164 的相关规定。
安全防护网应采用阻燃型安全防护网，材质应符合现行国家标准。
4 悬挑脚手架用型钢
悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 或《低合金高强
度结构钢》GB/T1591 的规定。
用于固定型钢悬挑梁的锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第 1 部分：
热轧光圆钢筋》 中 HPB235 级钢筋的规定。
五、落地式双排扣件式钢管外脚手架
落地双排外脚手架搭设工艺流程：测量放线Ⅰ摆放扫地大横杆Ⅰ立杆Ⅰ装扫地小横杆Ⅰ安装第
一步大横杆Ⅰ安装抛杆Ⅰ安装第一步小横杆Ⅰ铺站脚脚手板逐步搭设
1 设计参数
落地式双排外脚手架基础：由一层开始搭设的落地架直接落在室外地下室顶板上，并在
外架底部地下室对应位置支设回顶架，直到地下室底板上。脚手架底座底面标高宜高于自然
地坪 50mm～100mm。
底座与垫板：立杆下设底座并加垫 200mm 宽，50mm 厚，1500mm 长的硬杂木垫板，按
通长设置，垫板与地面密切接触，无留空。按照方案要求的纵、横间距放线定位。脚手架基
础要有排水措施，防水浸泡。
立杆：内立杆离墙距离为 ，内外立杆横距 Lb=，立杆纵距 La= m，纵向水平
杆（大横杆）步距 h=。
水平杆：纵向水平杆（大横杆）应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于 3 跨；横向水
平杆（小横杆）贴近立杆布置，置于大横杆之上用直角扣件扣紧，间距为 La/2=，在使
用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。
剪刀撑设置：本落地式双排外脚手架最大搭设高度为 米，在外架四周外侧立面整个
长度和高度连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为 45º～60º。
连墙件：本工程采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，按二步二跨设置，即每二步(2h)二跨
(2La)用横杆钢管将外架内、外立杆与预埋在梁或楼板中的短钢管连接，采用双扣件连接。本
工程的连墙件优先采用菱形布置
作业层、平台的挡脚板、栏杆：考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动，保持外架外立面整
体美观，每步架均设置防护栏杆；仅作业层设置挡脚板，高度不小于 。作业层、平台
的挡脚板、栏杆搭设如下图：
脚手板铺设：本工程采用冲压钢脚手板，架底第一步架、架顶一步、作业层各满铺一层
脚手板，中间层不大于 10m 满铺一层脚手板；
安全兜网：在满铺脚手板层用安全网双层兜底。
安全网：落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密目式（2000 目）安全
网进行全封闭。必须采用阻燃型密目网。
2 复核计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
计算参数:
钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。
钢管类型为φ48×，连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。
施工活荷载为
脚手板采用冲压钢板，荷载为
栏杆采用冲压钢，荷载为
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积，地基承载力调整系数。
≥
18
0
60
0
60
0
12
00
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=
脚手板的荷载标准值 P2=×
活荷载标准值 Q=×
荷载的计算值 q=×+×+×=
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=×
σ=×106/=
小横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值 q=++=
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=××
小横杆的最大挠度小于
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 P=(×+×+×)/2=
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=×(×)×+××=
σ=×106/=
大横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=××
4/(100××105×)=
集中荷载标准值 P=(++)/2=
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=××
3/(100××105×)=
最大挠度和
V=V1+V2=
大横杆的最大挠度小于
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取,双扣件取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 R=×+×+×=
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载
力可取；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为
NG1 = ×=
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为
NG2 = ×6××(+)/2=
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为
NG3 = ××6=
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4 = ××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = ×2××
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m
2)， W0 =
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz =
Us —— 风荷载体型系数： Us =
经计算得到：Wk = ×× =
2
。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = + ×
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=×+××=
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=×+×=
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = ×
2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=×××××
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得到:
σ=11049/(×424)=
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得到 σ=10482/(×424)+113000/4491=
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = [φAσ-(+-NXie)] /
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = ；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = ；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk =
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = ；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ =
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = {φAσ-[+×(NQk+φAMwk)-NXie]} /
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = ；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = ；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk =
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = ；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = ；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ =
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk =
2
；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = × =
2
；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No =
经计算得到 Nlw = ，连墙件轴向力计算值 Nl =
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = [f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=
净截面面积 Ac = ；毛截面面积 A = ；[f] =
经过计算得到 Nf1 =
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf =
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 N1= 小于扣件的抗滑力，连墙件扣件满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A= (kPa)
Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = +=
A —— 基础底面面积 (m2)；A =
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m
2)；fg =
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc =
fgk —— 地基承载力标准值；fgk =
地基承载力的计算满足要求!
扣件脚手架计算满足要求！
3 构造要求
纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
纵向水平杆的构造应符合下列规定：
1 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于 3 跨；
2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：
1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头
在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的
1/3；
2）搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接
纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm；
（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）
纵向水平杆对接接头布置示意图
1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆
3 当使用冲压钢脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立
杆上。
横向水平杆（小横杆）的构造应符合下列规定：
1 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距
不应大于纵距的 1/2；
2 当使用冲压钢脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向
水平杆上。
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
脚手板的设置应符合下列规定：
1 作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。
2 冲压钢脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于 2m 时，可采用两根横向
水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或
搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取
130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于 300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支
在横向水平杆上，搭接长度不应小于 200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm。
（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接
脚手板对接、搭接构造示意图
3 作业层端部脚手板探头长度应取 150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。
立杆
每根立杆底部应设置底座及垫板。
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大
于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固
定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。
纵、横向扫地杆构造示意图
1―横向扫地杆；2―纵向扫地杆
双排脚手架底层步距均不应大于 2m。
双排脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：
1 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置
在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接
头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；
2 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 2 个旋转和扣件固
定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。
脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端 1m，宜高出檐口上端 。
剪刀撑与横向斜撑
双排脚手架剪刀撑的设置应符合下列规定：
1 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且
不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 45°~60°之间；
剪刀撑跨越立杆的最多根数
2 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 3 个旋转扣
件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。
3 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件
中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。
双排脚手架横向斜撑的设置应符合下列规定：
1 横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合
JGJ130-2011 第 条第 2 款的规定；
2 高度在 24m 以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在 24m 以上的封闭型脚手
架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔 6 跨设置一道。
其他构造要求
落地双排外脚手架采用避雷针与立横杆连通，接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成
一体的措施。接地冲击电阻≤30Ω。
结构施工支模架不得与外架联结，严禁悬挂起重设备，商品砼输送管不得与外架联结，
其管道走向位置另搭架体，确保输送管支设牢固。作业层上的施工荷载应控制在本方案所计
算的限载范围内，不得超载。
六、悬挑式双排扣件式钢管外脚手架
悬挑式双排扣件式钢管外脚手架工艺流程：在楼板模板上弹出锚固螺栓卡环位置→安装锚固
螺栓卡环→（砼达到设计强度后）安装 18 号工字钢（预先按要求焊好φ25 钢筋定位）→摆放
纵向扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧（固定立杆底
端前，应吊线确保立杆垂直）→每边竖起 3-4 根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立
杆扣接固定）→安第一节小横杆→校正立杆垂直和水平使其符合要求，按 40~60N 力拧紧扣
件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交
圈后，再全面检查一遍脚手架质量和挑梁情况严格确保设计要求和脚手架质量→安第二节大
横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆（加抛撑）上端与第二步大横杆紧扣（装设连墙件
后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层连墙件→接立杆→加设剪刀撑→装设作
业层间横杆→铺设脚手板，绑扎防护及挡脚板、立挂安全网
1 设计参数及构造要求
悬挑式双排外脚手架基础：悬挑式双排外脚手架落在型钢悬挑梁上，型刚悬挑梁采用 18
号的工字钢 ，间距按每 米一根布置，每根工字钢外端部设置 6×19+1 的钢丝绳与上一层
（ 米阳台部位为上二层）建筑结构斜拉结。悬挑钢梁采用 3 个 U 型锚固螺栓与建筑结构
梁板固定，分别设置在距其固定端部 200mm、400mm 处及悬挑支承点处。锚固螺栓直径为
16mm，开口宽度不大于 160mm，其与悬挑钢梁之间采用角钢压板连接固定，角钢的规格为
63mm×63mm×6mm，锚固螺栓与钢梁间隙应用钢楔或硬木楔楔紧，其固定构造图如下：
本工程悬挑外架包含无阳台、 米飘窗和 米阳台等三种位置情况，悬挑梁设计参数
如下表：
悬挑架
部位
型钢
规格
总长度
（米）
悬挑长
度（米）
锚固长
度（米）
间距
（米）
锚固螺
栓直径
（mm）
斜拉钢丝
绳直径
（mm）
吊环直
径（mm）
无阳台
18 号工
字钢
φ16 φ14 φ20
飘窗
18 号工
字钢
φ16 φ20 φ20
阳台
18 号工
字钢
φ16 φ22 φ20
底座：在工字钢上立杆位置处焊上 100mm 长φ25 钢筋作为立杆与工字钢可靠固定的定位
点，立杆套在钢筋上防止立杆位移。
立杆：内立杆离墙距离为：无阳台部位 ， 飘窗部位 ， 阳台部位
；内外立杆横距 Lb=，立杆纵距 La= m，纵向水平杆（大横杆）步距 h=。
水平杆：纵向水平杆（大横杆）应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于 3 跨；横向水
平杆（小横杆）贴近立杆布置，置于大横杆之上用直角扣件扣紧，间距为 La/2=，在使
用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。
剪刀撑设置：按规范规定，在外架四周外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑，剪刀
撑与地面夹角为 45º～60º。
连墙件：本工程采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，按二步二跨设置，即每二步(2h)二跨
(2La)用横杆钢管将外架内、外立杆与预埋在梁或楼板中的短钢管连接，采用双扣件连接。本
工程的连墙件优先采用菱形布置。
作业层、平台的挡脚板、栏杆：考虑到作业层栏杆搭设后不拆移动，保持外架外立面整
体美观，每步架均设置防护栏杆；仅作业层设置挡脚板，高度不小于 。作业层、平台
的挡脚板、栏杆搭设如下图：
脚手板铺设：本工程采用冲压钢脚手板，每一段悬挑架架底第一步架、架顶一步、作业
层各满铺一层脚手板，中间层不大于 10m 满铺一层脚手板；
安全兜网：在满铺脚手板层用安全网双层兜底。
安全网：落地双排外脚手架外立杆内侧立面满挂符合安检标准的密目式（2000 目）安全
网进行全封闭。必须采用阻燃型密目网。
≥
18
0
60
0
60
0
12
00
其它：纵向水平杆、横向水平杆、脚手板、立杆接长、剪刀撑与横向斜撑等的构造要求
同落地架的要求。
2 复核计算书
（1）悬挑式扣件钢管脚手架计算书(无阳台)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算参数:
钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构（边梁中）米，立杆的步距
米。
采用的钢管类型为φ48×，
连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。
施工活荷载为
脚手板采用竹笆片，荷载为
栏杆采用冲压钢板，荷载为
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=
脚手板的荷载标准值 P2=×
活荷载标准值 Q=×
荷载的计算值 q=×+×+×=
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=×
σ=×106/=
小横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=++=
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=××
小横杆的最大挠度小于
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 P=(×+×+×)/2=
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=×(×)×+××=
σ=×106/=
大横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=××
4/(100××105×)=
集中荷载标准值P=++=
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=××
3/(100××105×)=
最大挠度和
V=V1+V2=
大横杆的最大挠度小于
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取,双扣件取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 R=×+×+×=
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载
力可取；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为
NG1 = ×=
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为
NG2 = ×6××(+)/2=
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为
NG3 = ××6=
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4 = ××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = ×2××
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m
2)，W0 =
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz =
Us —— 风荷载体型系数：Us =
经计算得到，风荷载标准值 Wk = ×× =
2
。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = + ×
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+××=
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+×=
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = ×
2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=×××××
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得:
σ=9125/(×424)=
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得到
σ=8747/(×424)+248000/4491=
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk =
2
；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = × =
2
；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No =
经计算得到 Nlw = ，连墙件轴向力计算值 Nl =
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = [f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = φA[f]
连墙件轴向力设计值 Nf = φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=
净截面面积Ac = ；毛截面面积 A = ；[f] =
经过计算得到 Nf1 =
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 =
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件双扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 500mm，m2 = 1400mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = ，截面模量(抵抗矩) W = 。
受脚手架作用集中强度计算荷载 N=
水平钢梁自重强度计算荷载 q=××××10=
k=
kl=
k2=
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=
支座反力 RB=
最大弯矩 MA=
抗弯计算强度 f=×106/(×)=
水平支撑梁的抗弯计算强度小于
受脚手架作用集中计算荷载 N=+=
水平钢梁自重计算荷载 q=×××10=
最大挠度 Vmax=
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)表规定：
水平支撑梁的最大挠度小于
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)
附录得到：
φb=
由于φb大于，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb
'=
经过计算得到强度 σ=×106/(×)=
水平钢梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》
[f] = 65N/mm2；
压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[11558×4/(××2)]1/2=11mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
本工程采用U型锚固螺栓直径16mm，并采用63mm×63mm×6mm角钢压板
L63×6角钢压板计算书：
当锚固螺栓采用直径为16mm时
锚固螺栓拉力设计值N=A[f]
其中A=
按照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 [f] = 65N/ mm2
故N=A[f]=×65×10-3=
L63×6角钢压板受力情况：RA=RB=N=
F=2N=
最大弯矩Mmax=
最大剪力Vmax=
抗弯强度验算
公式Mmax/γW≤f
其中γ为截面塑性发展系数，取值
W为截面抵抗矩，L63×6角钢为
f为钢材的抗弯强度设计值，为215 N/mm2
×106/（××103）=
2、抗剪强度验算
公式VmaxS/Itw≤fv
其中S为计算剪应力处以上毛截面对中和轴面积矩，L63×6角钢为
I为毛截面惯性矩，L63×6角钢为
tw为腹板厚度，L63×6角钢为
fv为钢材的抗剪强度设计值，为125 N/mm2
××106/（××104）=
L63×6角钢压板受力计算满足要求。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取
2
；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。
经过计算得到 h 要大于
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取=
2
；
经过计算得到公式右边等于
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：
锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = × =
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条
其中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──截面有效高度；
fy──钢筋受拉强度设计值。
截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；
αs = ×10
6/(×××1000×)=
ξ = 1-(1-2×)1/2=
γs =
楼板压点负弯矩配筋为
As = ×10^6 / (××) = mm2
悬挑脚手架计算满足要求！
十、悬挑梁下建筑结构砼梁承载力的计算
以框架梁截面宽×高为 300mm×600mm 为代表进行验算，C30 砼，梁底最小配 4Ф14
（ HRB400,S=616 ） ， 两 边 支 座 最 小 配 4 Ф 14 （ HRB400,S=616 ） ， 箍 筋 4 Ф 8@250
（HPB300,804），梁跨度 6 米，悬挑钢梁间距 米，悬挑钢梁施加在框架梁上最大的剪力
为 ，按梁两端为固端验算。
连续梁计算书：LXL-1
============================================
1 计算简图：
2 计算条件：
荷载条件:
均布恒载标准值:
均布活载标准值: %
梁容重 : 考虑
恒载分项系数 : __活载分项系数 :
配筋条件:
抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400
混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB300
配筋调整系数 : __上部纵筋保护层厚: 25mm
面积归并率 : %__下部纵筋保护层厚: 25mm
最大裂缝限值 : _挠度控制系数C : 200
截面配筋方式 : 单筋__
3 计算结果：
单位说明:
弯 矩:_剪 力:kN
纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m
裂 缝:mm__挠 度:mm
-----------------------------------------------------------------------
梁号 1: 跨长 = 6000 B×H = 300 × 600
左 中 右
弯矩(-) :
弯矩(+) :
剪 力:
上部as: 35 35 35
下部as: 35 35 35
上部纵筋: 465 360 465
下部纵筋: 360 360 360
箍 筋Asv: 381 381 381
上纵实配: 4E14(616) 4E14(616) 4E14(616)
下纵实配: 4E14(616) 4E14(616) 4E14(616)
箍筋实配: 4d8@250(804) 4d8@250(804) 4d8@250(804)
腰筋实配: 4d12(452) 4d12(452) 4d12(452)
上实配筋率: % % %
下实配筋率: % % %
箍筋配筋率: % % %
裂 缝:
挠 度:
最大裂缝:<
最大挠度:<(6000/200)
-----------------------------------------------------------------------
4 所有简图：
-----------------------------------------------------------------------
【理正结构设计工具箱软件 】
-----------------------------------------------------------------------
悬挑脚手架计算满足要求！
（2）悬挑式扣件钢管脚手架计算书( 米飘窗)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算参数:
钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。
采用的钢管类型为φ48×，
连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。
施工活荷载为
脚手板采用冲压钢板，荷载为
栏杆采用冲压钢板，荷载为
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物。而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=
脚手板的荷载标准值 P2=×
活荷载标准值 Q=×
荷载的计算值 q=×+×+×=
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=×
σ=×106/=
小横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=++=
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=××
小横杆的最大挠度小于
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 P=(×+×+×)/2=
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=×(×)×+××=
σ=×106/=
大横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=××
4/(100××105×)=
集中荷载标准值P=++=
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=××
3/(100××105×)=
最大挠度和
V=V1+V2=
大横杆的最大挠度小于
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取,双扣件取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 R=×+×+×=
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载
力可取；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为
NG1 = ×=
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为
NG2 = ×6××(+)/2=
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为
NG3 = ××6=
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4 = ××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = ×2××
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m
2)，W0 =
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz =
Us —— 风荷载体型系数：Us =
经计算得到，风荷载标准值 Wk = ×× =
2
。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = + ×
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+××=
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+×=
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = ×
2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=×××××
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得:
σ=11285/(×424)=
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得到
σ=10907/(×424)+248000/4491=
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk =
2
；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = × =
2
；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No =
经计算得到 Nlw = ，连墙件轴向力计算值 Nl =
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = [f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = φA[f]
连墙件轴向力设计值 Nf = φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=
净截面面积Ac = ；毛截面面积 A = ；[f] =
经过计算得到 Nf1 =
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 =
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件双扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体900mm，
支拉斜杆的支点距离墙体 = 1800mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = ，截面抵抗矩W = ，截面积A = 。
受脚手架集中荷载 P=
水平钢梁自重荷载 q=××××10=
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图()
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=,R2=,R3=
最大弯矩 Mmax=
抗弯计算强度 f=M/+N/A=×106/(×)+×1000/=
1
100 1800 2400
A B
水平支撑梁的抗弯计算强度小于
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)
附录得到：
φb=
由于φb大于，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb
'=
经过计算得到强度 σ=×106/(×)=
水平钢梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
九、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=
十、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取、
和；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于×
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[18996×4/(×65×2)]1/2=14mm
十一、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》
[f] = 65N/mm2；
压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[7997×4/(××2)]1/2=9mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
本工程采用U型锚固螺栓直径16mm，并采用63mm×63mm×6mm角钢压板
L63×6角钢压板计算书：
当锚固螺栓采用直径为16mm时
锚固螺栓拉力设计值N=A[f]
其中A=
按照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 [f] = 65N/ mm2
故N=A[f]=×65×10-3=
L63×6角钢压板受力情况：RA=RB=N=
F=2N=
最大弯矩Mmax=
最大剪力Vmax=
抗弯强度验算
公式Mmax/γW≤f
其中γ为截面塑性发展系数，取值
W为截面抵抗矩，L63×6角钢为
f为钢材的抗弯强度设计值，为215 N/mm2
×106/（××103）=
2、抗剪强度验算
公式VmaxS/Itw≤fv
其中S为计算剪应力处以上毛截面对中和轴面积矩，L63×6角钢为
I为毛截面惯性矩，L63×6角钢为
tw为腹板厚度，L63×6角钢为
fv为钢材的抗剪强度设计值，为125 N/mm2
××106/（××104）=
L63×6角钢压板受力计算满足要求。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取
2
；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。
经过计算得到 h 要大于
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取=
2
；
经过计算得到公式右边等于
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：
锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = × =
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条
其中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──截面有效高度；
fy──钢筋受拉强度设计值。
截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；
αs = ×10
6/(×××1000×)=
ξ = 1-(1-2×)1/2=
γs =
楼板压点负弯矩配筋为
As = ×10^6 / (××) = mm2
悬挑脚手架计算满足要求！
十二、悬挑梁下建筑结构砼梁承载力的计算
悬挑钢梁施加在框架梁上最大的剪力为小于无阳台，满足要求。
悬挑脚手架计算满足要求！
（3）悬挑式扣件钢管脚手架计算书( 米阳台)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算参数:
钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。
采用的钢管类型为φ48×，
连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。
施工活荷载为
脚手板采用冲压钢板，荷载为
栏杆采用冲压钢板，荷载为
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物。而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=
脚手板的荷载标准值 P2=×
活荷载标准值 Q=×
荷载的计算值 q=×+×+×=
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=×
σ=×106/=
小横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=++=
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=××
小横杆的最大挠度小于
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 P=(×+×+×)/2=
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=×(×)×+××=
σ=×106/=
大横杆的计算强度小于
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=××
4/(100××105×)=
集中荷载标准值P=++=
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=××
3/(100××105×)=
最大挠度和
V=V1+V2=
大横杆的最大挠度小于
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取,双扣件取；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值 P1=×=
脚手板的荷载标准值 P2=××
活荷载标准值 Q=××
荷载的计算值 R=×+×+×=
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载
力可取；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为
NG1 = ×=
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为
NG2 = ×5××(+)/2=
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为
NG3 = ××5=
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4 = ××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = ×2××
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m
2)，W0 =
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz =
Us —— 风荷载体型系数：Us =
经计算得到，风荷载标准值 Wk = ×× =
2
。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = + ×
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+××=
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+×=
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = ×
2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=×××××
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得:
σ=11996/(×424)=
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
k —— 计算长度附加系数，取；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=××=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=
经计算得到
σ=11618/(×424)+248000/4491=
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk =
2
；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = × =
2
；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No =
经计算得到 Nlw = ，连墙件轴向力计算值 Nl =
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = [f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = φA[f]
连墙件轴向力设计值 Nf = φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=
净截面面积Ac = ；毛截面面积 A = ；[f] =
经过计算得到 Nf1 =
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 =
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件双扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体2000mm，
支拉斜杆的支点距离墙体 = 2900mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = ，截面抵抗矩W = ，截面积A = 。
受脚手架集中荷载 P=
水平钢梁自重荷载 q=××××10=
悬挑脚手架示意图
1
100 2900 3800
A B
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图()
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=,R2=,R3=
最大弯矩 Mmax=
抗 弯 计 算 强 度
f=M/+N/A=×106/(×)+×1000/=
水平支撑梁的抗弯计算强度小于
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)
附录得到：
φb=
由于φb大于，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb
'=
经过计算得到强度 σ=×106/(×)=
水平钢梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
九、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=
十、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取、
和；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于×
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[27822×4/(×65×2)]1/2=17mm
十一、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》
[f] = 65N/mm2；
压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6231×4/(××2)]1/2=8mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
本工程采用U型锚固螺栓直径16mm，并采用63mm×63mm×6mm角钢压板
L63×6角钢压板计算书：
当锚固螺栓采用直径为16mm时
锚固螺栓拉力设计值N=A[f]
其中A=
按照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 [f] = 65N/ mm2
故N=A[f]=×65×10-3=
L63×6角钢压板受力情况：RA=RB=N=
F=2N=
最大弯矩Mmax=
最大剪力Vmax=
抗弯强度验算
公式Mmax/γW≤f
其中γ为截面塑性发展系数，取值
W为截面抵抗矩，L63×6角钢为
f为钢材的抗弯强度设计值，为215 N/mm2
×106/（××103）=
2、抗剪强度验算
公式VmaxS/Itw≤fv
其中S为计算剪应力处以上毛截面对中和轴面积矩，L63×6角钢为
I为毛截面惯性矩，L63×6角钢为
tw为腹板厚度，L63×6角钢为
fv为钢材的抗剪强度设计值，为125 N/mm2
××106/（××104）=
L63×6角钢压板受力计算满足要求。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取
2
；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。
经过计算得到 h 要大于
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = ；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取=
2
；
经过计算得到公式右边等于
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：
锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = × =
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条
其中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──截面有效高度；
fy──钢筋受拉强度设计值。
截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；
αs = ×10
6/(×××1000×)=
ξ = 1-(1-2×)1/2=
γs =
楼板压点负弯矩配筋为
As = ×10^6 / (××) = mm2
悬挑脚手架计算满足要求！
十二、悬挑梁下建筑结构砼梁承载力的计算
悬挑钢梁施加在框架梁上最大的剪力为小于无阳台，满足要求。
悬挑脚手架计算满足要求！
七、悬挑卸料平台
1 设计参数及构造要求
材料选择
主梁采用 18 号工字钢，次梁采用 号工字钢。
钢管规格采用外径 ，壁厚 的钢管。
锚固螺栓：采用直径为 16mm 的 U 形锚固螺栓，圆钢冷弯成型，。
钢丝绳圆钢吊环：直径 20mm，埋设在上两层框架梁或剪力墙中。
钢丝绳：规格 6×19+1，钢丝绳公称抗拉强度 1400MPa，直径 20mm。
设计参数选择
主梁：悬挑长度=卸料平台长度+外架宽度=+=，锚固长度 ，卸料平台宽
度 。
次梁：次梁间距 ，无外伸悬臂。
锚固螺栓卡环：设置 3 道，位置在离建筑物边缘 200mm 处（框架梁位置）和距工字钢
锚固末端 200mm、400mm 处的梁板上各设 1 道。U 形锚固螺栓开口宽度不大于 160mm，其
与悬挑钢梁之间采用角钢压板连接固定，角钢的规格为 63mm×63mm×6mm，锚固螺栓与钢
梁间隙应用钢楔或硬木楔楔紧，其固定构造图如下：
钢丝绳：2 道钢丝绳，外侧钢丝绳距离主体结构 ，两道钢丝绳距离 ，外侧钢
丝绳吊点距离平台 5m。
其余构造要求
卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏及挡脚板：
Ⅰ挡脚板应搭设在栏杆立杆的内侧；
Ⅰ上栏杆上皮高度为 ；
Ⅰ中栏杆应居中设置，距离上皮和底部高度为 600mm。
Ⅰ挡脚板高度不应小于 180mm；
卸料平台底部采用脚手板（钢板或木模板）满铺，每块脚手板应用直径 的镀锌
钢丝固定。
卸料平台侧面采用木模板（或钢板）满铺、并加以固定。
操作平台上应显著标明容许荷载。
安全措施
搭设、拆除前，由各栋号负责人进行安全技术交底。
应在作业区安全坠落范围内设置围栏、警戒标志，并设专人警戒，施工员、安全员必须
到场指挥，禁止非工作人员入内。作业人员应正确佩戴安全帽、安全带。。
卡环所在位置混凝土强度达到设计强度后，才可安装悬挑卸料平台。
U 形锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
上部拉结点必须设置在建筑结构上，不得设置在脚手架上。
卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软
垫物，平台外口应略高于内口。
卸料平台吊装时，需要在横梁支撑点木塞固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊
钩。
钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；
卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应
及时修复；
人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。
卸料平台搭设完毕后，应进行验收并做好验收记录，验收合格后，才可使用。
卸料平台使用完毕后，应及时拆除，并做好拆除记录。
2 复核计算书
悬挑卸料平台计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度，插入结构锚固长度，悬挑水平钢梁间距(平台宽
度)。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用号工字钢，主梁采用18号工字钢。
次梁间距，外伸悬臂长度。
容许承载力均布荷载
脚手板采用冲压钢，脚手板自重荷载取
栏杆采用冲压钢，栏杆自重荷载取
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
外侧钢丝绳距离主体结构，两道钢丝绳距离，外侧钢丝绳吊点距离平台。
一、次梁的计算
次梁选择号工字钢，间距，其截面特性为
面积A=,惯性距Ix=,转动惯量Wx=,回转半径ix=
截面尺寸 b=,h=,t=
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为
Q1 = ×=
(2)最大容许均布荷载为
Q2 = ×=
(3)型钢自重荷载 Q3=
经计算得到:
q = ×(Q1+Q3)+×Q2 = ×(+)+× =
经计算得到，集中荷载计算值 P = ×=
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = ×
3.抗弯强度计算
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] =
经过计算得到强度 σ=×106/(×)=
次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)
附录得到：
φb=
由于φb大于，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb
'
查表得到其值为
经过计算得到强度 σ=×106/(×)=
次梁的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择18号工字钢，其截面特性为
面积A=,惯性距Ix=,转动惯量Wx=,回转半径ix=
截面尺寸 b=,h=,t=
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为
Q1 =
(2)型钢自重荷载 Q2=
经计算得到，静荷载计算值:
q = ×(Q1+Q2) = ×(+) =
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((×+×)××
P2=((×+×)××
P3=((×+×)××
P4=((×+×)××
P5=((×+×)××
P6=((×+×)××
P7=((×+×)××
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
1 2
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
主梁支撑梁剪力图(kN)
主梁支撑梁弯矩图()
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为
最大弯矩 Mmax=
3.抗弯强度计算
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] =
经过计算得到强度 σ=×106/
100 3800 4500
A B
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=
由于φb大于，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb
'
查表得到其值为
经过计算得到强度 σ=×106/(×)=
主梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=
2
，d为钢丝绳直径(mm)；
α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取、
和；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于×
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径。
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中规定 [f] =
65N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[16163×4/(×65×2)]1/2=15mm
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》
规定[f] = 65N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[606×4/(×65×2)]1/2=3mm
本工程采用U型锚固螺栓直径16mm，并采用63mm×63mm×6mm角钢压板
L63×6角钢压板计算书：
当锚固螺栓采用直径为16mm时
锚固螺栓拉力设计值N=A[f]
其中A=
按照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 [f] = 65N/ mm2
故N=A[f]=×65×10-3=
L63×6角钢压板受力情况：RA=RB=N=
F=2N=
最大弯矩Mmax=
最大剪力Vmax=
抗弯强度验算
公式Mmax/γW≤f
其中γ为截面塑性发展系数，取值
W为截面抵抗矩，L63×6角钢为
f为钢材的抗弯强度设计值，为215 N/mm2
×106/（××103）=
2、抗剪强度验算
公式VmaxS/Itw≤fv
其中S为计算剪应力处以上毛截面对中和轴面积矩，L63×6角钢为
I为毛截面惯性矩，L63×6角钢为
tw为腹板厚度，L63×6角钢为
fv为钢材的抗剪强度设计值，为125 N/mm2
××106/（××104）=
L63×6角钢压板受力计算满足要求。
悬挑卸料平台计算满足要求！
八、外脚手架搭设、拆除施工要求
1 搭设
双排脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果
超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。
每搭完一步脚手架后，应按 JGJ130-2011 表 的规定校正步距、纵距、横距及立杆的
垂直度。
底座安放应符合下列规定：
1 底座、垫板均应准确地放在定位线上；
2 垫板宜采用长度不少于 2 跨、厚度不小于 50mm 宽度不小于 200mm 的木垫板。
立杆搭设应符合下列规定：
1 相邻立杆的对接连接应符合 JGJ130-2011 第 条的规定: 立杆的对接扣件应交错布
置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向
错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；
2 脚手架开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根
据情况拆除；
3 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆
后，应立即设置连墙件。
脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：
1 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；
2 纵向水平杆的搭设应符合 JGJ130-2011 第 条的规定；
3 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角
部立杆固定。
脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：
1 搭设横向水平杆应符合 JGJ130-2011 第 条的构造规定；
2 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于 100mm；
脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合 JGJ130-2011 第 条、第 条的规定。
脚手架连墙件安装应符合下列规定：
1 连墙件的安装应随脚手架搭设国步进行，不得滞后安装；
2 当双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时
拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。
脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞
后安装。
扣件安装应符合下列规定：
1 扣件规格必须与钢管外径相同；
2 螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N·m，且不应大于 65N·m；
3 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转
扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；
4 对接扣件开口应朝上或朝内；
5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于 100mm。
作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：
1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
2 上栏杆上皮高度应为 ；
3 挡脚板高度不应小于 180mm；
4 中栏杆应居中设置。
脚手板的铺设应符合下列规定：
1 脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于 150mm；
2 采用对接或搭接时均应符合 JGJ130-2011 第 条的规定；脚手板探头应用直径
镀锌钢丝固定在支承杆件上；
3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。
2 拆除
脚手架拆除应按专项方案施工，拆除前应做好下列准备工作：
1 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
2 应根据检查结果补充完善施工脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实
施；
3 拆除前应对施工人员进行技术交底和安全交底；
4 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架
逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增
设连墙件加固。
当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约 ）时，应先在适当位置搭设临时抛撑
加固后，再拆除连墙件。当双排脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，
应先按 JGJ130-2011 第 条、第 条、第 条的有关规定设置连墙件和横向斜撑加
固。
架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具有
足够的操作面。拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣。由中间操作人员
将杆转向，往下方人员传递时待下方人员握牢后再放手。上下呼应，动作协调，当解至与其
他作业人员有关的结扣时，应先告知对方，待对方做好防护准备后再解扣，以防坠落。
拆除过程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滞在外架上，以防坠落伤人。
卸料时各构配件严禁抛掷至地面，拆除下来的钢管、扣件、脚手板等应分别放到卸料平台或
施工电梯进料平台，由塔吊或施工电梯运至地面。拆放到卸料平台或进料平台上的钢管、扣
件等应随拆随吊走
运至地面的构配件应按本规范的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存
放。
在作业区安全坠落范围内设置围栏，警戒标志，并设专人警戒，禁止非工作人员入内。
作业区的供电线路要事先拆除或与电工联系，改道和停电后方可进行作业。
拆除过程中要注意保护成品，不得损坏，如有损坏要通知有关人员修复后再拆除。
九、外脚手架检查与验收
1 构配件检查与验收
新钢管的检查应符合下列规定；
1 应有产品质量合格证；
2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属材料室温拉伸试验
方法》GB/T 228 的有关规定，其钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700 中
Q235 级钢的规定。
3 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划
道；
4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合 JGJ130-2011 表 的规定；
5 钢管应涂有防锈漆。
旧钢管的检查应符合下列规定：
1 表面锈蚀深度应符合 JGJ130-2011 表 序号 3 的规定。锈蚀检查应每年一次。检查
时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深
度超过规定值时不得使用；
2 钢管弯曲变形应符合 JGJ130-2011 表 序号 4 的规定。
扣件验收应符合下列规定：
1 扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有
怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定抽样检测；
2 新、旧扣件均应进行防锈处理。
3 扣件的技术要求应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的相关规定。
扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标
准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓
出现滑丝的严禁使用。
脚手板的检查应符合下列规定：
冲压钢脚手板的材料应符合现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164 的
相关规定。
悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700 或《低合金高强
度结构钢》GB/T1591 的规定，并应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》
GB50205 的有关规定。
构配件的允许偏差应符合 JGJ130-2011 表 的规定。
2 脚手架检查与验收
脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：
1 基础完工后及脚手架搭设前；
2 作业层上施加荷载前；
3 每搭设完 6m～8m 高度后；
4 达到设计高度后；
5 遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；
6 停用超过一个月。
应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：
1 JGJ130-2011 第 ～ 条的规定；
2 专项施工方案及变更文件；
3 技术交底文件；
4 构配件质量检查表（JGJ130-2011 附录 D 表 D）。
脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：
1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合 JGJ130-2011 和专项施
工方案要求；
2 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；
3 扣件螺栓应无松动；
4 高度在 24m 以上的双排脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合 JGJ130-2011
表 项次 1、2 的规定；
5 安全防护措施应符合 JGJ130-2011 要求；
6 应无超载使用。
脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合 JGJ130-2011 表 的规定。
安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
抽样检查数目与质量判定标准，应按 JGJ130-2011 表 的规定确定。不合格的必须重新拧
紧至合格。
十、安全文明措施
扣件钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。
搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范 JGJ130-2011 规定进行检查验收，并应确认合
格后使用。
钢管上严禁打孔。
作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝
土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设
施。
当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后
上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。
脚手架的安全检查与维护，应按 JGJ130-2011 第 节的规定进行。
脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔 10m 应用安全网封
闭。
双排脚手架、悬挑式脚手架沿墙体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置
在脚手架外立杆的内侧，并应与架体结扎牢固。
在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件和作业：
1、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
2、连墙件，加劲撑，剪刀撑，安全防护设施；
3、楔紧悬挑钢梁的楔木，拉结钢丝绳或法兰螺栓。
当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。
临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。
工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临
时用电安全技术规范》JGJ 46 的有关规定执行。
搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。
脚手架搭设严格按规范的安全构造要求和本方案的设计要求进行搭设。并按检查与验收
要求分段进行验收，上一验收段验收不合格，不得进行下一验收段的脚手架搭设，必须在上
一工序检查验收或整改合格后，方可进行下一验收段或下一道工序的施工，确保每验收段的
架体满足搭设质量和安全使用的要求。
在外架脚手板上、安全网内以及脚手架内地面上的杂物、垃圾要及时清理，避免掉落伤
人。
落地式外架的安全网要封闭到底，除安全通道外不得随意出入建筑物。
小横杆伸出外立杆主节点的长度统一为 15cm，外架转角处密目网应绷紧，密目式安全
网应统一使用新安全网或保证每个立面的安全网颜色新旧程度一致，安全密目网必须采用阻
燃型，目数≥2000 目。
未尽事宜按公司《施工现场安全文明绿色施工标准化图册》及集团公司《文明施工与安
全管理标准化图集》相关要求执行。
十一、应急预案
1 危险源的分析
触电
形成原因：漏电开关失效，违规接送电源，未按照要求设置防雷措施。
应采取的控制措施：○1、机械设备必须做到“一机一闸一漏保”；○2、安、拆电源应由专业
电工操作；○3、漏电开关等必须灵敏有效；○4、现场电缆布设规范；○5、设备必须使用按扭开
关严禁使用倒顺开关。
火灾
形成原因：未按规定办理动火审批，在楼层上吸烟，明火取暖等。
应采取的控制措施：○1、严禁烟火；○2、严禁存放易燃易爆物品；○3、操作间必须配齐消
防器材。
物体打击
形成原因：钢管搬运违章作业 、防护设施缺陷
应采取的控制措施：○1轻拿慢放，规范作业，注意安全。○2应经常检查所用工具，确保安
全有效。○3、按照规定设置防护棚。
高处坠落
形成原因：违章作业，未系安全带。
应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，持证上岗，作
业时必须系好安全带，戴好安全帽。
2 应急救援组织机构及职责
设立抢险组织机构：
抢险组织机构
姓名 小组职务 项目职务 职称 联系电话
武海军 指挥组组长 项目经理 工程师 18078372830
朱洪涛 指挥组副组长 项目副经理 工程师 13807728232
计竑 抢救组组长 技术负责人 工程师 13517801286
贺立华 抢救组组员 总工长 工程师 18775256268
吕赓智 疏散组组长 施工员 助理工程师 18177299669
曾宏 疏散组组员 施工员 助理工程师 13597029610
李燕君 排障组组长 施工员 助理工程师 13607829660
乔小月 保卫组组长 安全员 工程师 18978081728
叶会 车辆引导员 测量员 助理工程师 15697725156
各机构人员职责和执行任务
指挥组，负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救，对人员和物质损失控制
在最小限度。并立即报告公司，调查事故原因制定整改措施。
抢救组，事故发生后立即开展伤员救护工作，在医疗人员到来前对伤员进行初步医疗护
理并运离事故现场，对伤员妥善安置并在医疗人员抵达后帮助医疗人员了解现场人员伤亡情
况，以利抢救并辅助搬运伤员。
疏散组，主要负责事故发生后疏散与抢险、抢救工作无关人员，指引人员到安全地带，
避免扩大伤亡。
排障组，负责事故发生后事故现场的清理工作，为抢救伤员工作扫清障碍，并负责搜救
伤员和防止连锁事故。
保卫组，负责维持好现场秩序，禁止无关人员靠近事故现场及消防场地，保护消防设施，
制止一切对抢险活动起消极作用的行为。
车辆引导员，负责引导场内车辆为抢险腾出有效空间，同时引导消防和救护车辆进入场
地合理布局、有效作业。
3 安全事故应急预案
事故发生后，最先发现者要立即报告直接领导、主管领导或值班领导。领导接到报告后，
应立即组织对伤亡人员的抢救，采取有效措施控制事态扩大，并积极配合相关救援单位的救
援工作。
事故报告
事故发生后，现场负责人或值班人员要立即报告公司事故应急救援指挥领导小组，公司
接到报告后应立即向上级主管部门报告。
公司现场取证、核实后，报主管副总经理，副总经理对事故报告的内容进行核准、判定
后，及时向市行业安全管理部门提交书面报告，报告内容包括：
Ⅰ、发生事故的项目名称、所属单位；
Ⅰ、事故发生的时间、地点；
Ⅰ、事故简要经过、伤亡人数、直接经济损失初步估算；
Ⅰ、事故原因、性质的初步判断；
Ⅰ、事故抢险情况及采取的措施；
Ⅰ、事故报告单位、签发人及时间。
相关部门电话：公司安全生产管理处电话：0772-2850234
紧急求援电话：公安：110 消防：119 急救：120
抢救组首先要了解事故情况以及伤员地点、数量和轻重，然后依情况分组携带必要器械
组织救护。
人员疏散组立即在组长指挥下奔赴通往事故地点的通道，指挥人员有序行动，并为方便
医疗和抢险人员及时进入事故现场维持人员撤离秩序。
排障组得到事故信息立即分别组织人员携带器械赶赴现场，搜救被物体压住、掩盖的伤
员，同时清理事故现场障碍物，为投入更多抢险人员并进行有效工作提供方便。同时观察事
故现场情况，对于潜在安全隐患及时采取措施进行防护或排除。
车辆引导员要时刻注意场内抢险部署，及时引导对抢险和人员撤离有影响的车辆转移到
妥善地点，在消防车和救护车赶到现场时引导员指引车辆进入现场。需要车辆、大型机械辅
助抢险时及时联系相关人员。
保安组自始至终要维持好现场秩序，禁止无关人员靠近事故现场及消防场地，保护消防
设施，制止一切对抢险活动起消极作用的行为。
每个抢险小组成员都要明确自己在事故发生时的职责，还应进行预演来检查应急的组织、
人员、设施、工具是否能满足抢险的要求。有不符合抢险要求的环节和措施应予以纠正。
应急预案的装备、防护用品
基本装备
序号 名称 用途 序号 名称 用途
1 扳手 清除障碍 6 铁锹 清除障碍
2 撬棍 支 撑 7 镐 清除障碍
3 移动电话 联络通讯 8 大型照明灯具 照明
4 钳子 清除障碍 9 指挥旗 指挥联络
5 大绝缘剪 清除障碍 10 绳索 救护
特种防护品：如绝缘鞋、绝缘手套，绝缘电木、千斤顶等；
一般性防救护品
序号 名称 用途 序号 名称 用途
1 急救箱 消毒 5 担 架 救 护
2 绷 带 止血、包扎 6 手电筒 照 明
3 温度计 测量体温 7 医 生 救 护
4 手术剪 清理黏结衣物等 8 担 车 转运伤员
应急预案的技术措施
积极按照施工国家标准规范规定的要求开展和组织抢救，防止事态的继续发展、扩大。
及时划分应急区域、安全区域，事故边坡危害半径以内的任何区域为应急区域范围。
开展救援工作时，制定统一的指挥信号和行动方案、组织路线，任何人的行动和作业都
必须服从统一指挥和领导。
加强救援工作的过程控制，提高救援工作质量，及时处理好连带突发事故。
加强应急救援措施的开展工作、进一步提高应急水平，防止事态的进一步扩大。
十二、附图
1、 外脚手架平面图（略）、立面图（略）、剖面图
2、 卸料平台平面图、立面图、剖面图
