、原始资料
1：建筑概况
本工程是济南市一所集商场、住宿、办公为一体的综合性建筑，总建筑面积为4770㎡，一层层高为米，二、三、四层层高为米，五、六层层高米。该建筑
2：设计依据
：当地（济南市）气象参数
冬季：
空调室外计算温度：tw=-10℃
室外大气压力： P=
室外平均风速：
夏季：
空调室外计算温度： tw =℃
室外计算湿球温度： tm=℃
室外空调日平均温度： ℃
温度日较差： ℃
室外大气压力： P=
室外平均风速：
二 负荷计算
1夏季冷负荷计算
夏季济南室内外计算参数：
空调室内计算温度：t
=26
c 相对湿度40%-60% 风速≤
空调室外计算参数：t
=
c 夏季室外风速：
一层商场（103房间）冷负荷计算
（1）外墙温差传热所形成的冷负荷
计算公式：
W
：外墙、屋顶瞬变传热引起的逐时冷负荷，W；
F：外墙面积，㎡；
K：外墙传热系数，W∕（㎡·℃）； Ⅱ型外墙K=∕（㎡·℃），
tn：夏季空调室内计算温度，℃；取tn=26℃，
：外墙冷负荷计算温度的逐时值，℃；
其中
：以北京地区气象参数为依据计算出来的冷负荷计算温度逐时值，由[10]附录2-4、2-5查得；
td：不同设计地点的
修正值，由[6]附录2-6查得；
：外表面放热系数修正值，外墙面
，
=；
：吸收系数修正值，墙体按浅色
=；
由[10]《空气调节》附录2-4表5济南地区南外墙地点修正td=℃，北外墙地点
正td=℃
查[10]《空气调节》附录2-4表3 Ⅱ型外墙8:00-22:00的冷负荷计算温度
值,代入上式即可计算出修正后的外墙逐时冷负荷计算温度
和外墙的逐时冷负荷
,计算结果如表2-1，2-2所示:
南外墙瞬时冷负荷 表2-1
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
t (L,τ)
t d
t'(L,τ)
t'(L,τ)-tn
K
F
LQτ
北外墙瞬时冷负荷 表2-2
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
t (L,τ)
t d
t'(L,τ)
t'(L,τ)-tn
K
F
LQτ
(2) 外窗温差传热引起的冷负荷计算：
计算公式：
：外窗温差传热引起的逐时冷负荷，W；
Aw：窗口的面积，m；
Kw：外窗的传热系数，W∕（㎡·℃）；外窗为中空单层铝合金窗，由[10]附录2-4表7查的Kw = W∕（㎡·℃）；
：外窗冷负荷计算温度的逐时值，℃；
td：不同设计地点的
修正值，由[10] 附录2-4表8查的济南地区玻璃窗冷负荷地点修正值td=3℃；
tn：夏季空调室内计算温度，℃；取tn=26℃
查[10]《空气调节》表2-5，可得8:00-22:00玻璃窗的冷负荷逐时计算温度
值,代入上式即可计算出修正后的南北外窗逐时冷负荷计算温度
，和玻璃窗的逐时冷负荷
,计算结果如表2-3，2-4所示:
南外窗温差传热引起冷负荷 表2-3
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
t (L,τ)
t d
t'(L,τ)
t'(L,τ)-tn
K
F
LQτ
1480
1959
2485
2915
3345
3680
3872
4015
4015
3919
3728
北外窗温差传热引起冷负荷 表2-4
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
t (L,τ)
t d
t'(L,τ)
t'(L,τ)-tn
K
F
LQτ
658
871
1104
1296
1487
1636
1721
1784
1784
1742
1657
（3）外窗日射得热引起冷负荷
透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷计算
计算公式：
：外窗日射得热引起的逐时冷负荷，W；
Ca：外窗有效面积系数，外窗为单层铝合金玻璃窗，由[1]表2-13查得Ca =；
F：外窗面积，㎡；
Cs：窗玻璃遮阳系数，外窗为单层铝合金玻璃窗，玻璃为3mm厚普通玻璃，由[10]表2-9查得Cs =；
Ci：外窗内遮阳系数，查[1]表2-15挂浅色窗帘Ci =；
Djmax：日射得热因数，由[1]表2-12查得，见下表：
表2-5
方位
SE
E
NE
N
NW
W
SW
S
水平
Djmax
436
575
430
122
430
575
436
251
844
CLQ：窗玻璃冷负荷系数，由于济南地区位于北纬27º30´以北属北区，由[1]表2-16查得北区有内遮阳的玻璃窗逐时冷负荷系数，代入上式可得外窗日射的热引起冷负荷的逐时值
，计算结果如表2-6，2-7所示:
南外窗日射得热引起冷负荷 表2-6
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
CL,τ
F
Cs
1
Cn
Dj,max
252
LQτ
北外窗日射得热引起冷负荷 表2-7
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
CL,τ
F
Cs
1
Cn
Dj,max
147
LQτ
（4） 人体散热引起的冷负荷计算
计算公式
qs：不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，由[10]表2-11查得；
ql：不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，由[10]表2-11查得；
φ：群集系数；
以上参数数值见下表：
表2-8
房间类型
办公室
会议室
客房
包间
百货商场
qs
58
63
61
65
58
ql
123
45
73
69
123
φ
n：室内人数，一层商场取700人。
CLQ：人体显热散热冷负荷系数，由[10]附录2-4表5查得人体散热冷负荷系数的逐时值。其中，从8:00到22:00工作人员在室内的总小时数为14h，对于8:00的冷负荷系数,室内人员的停留小时数,按前一天8:00上班对第二天8:00的影响考虑,即按24h的停留时间考虑。
将各项带入人体散热引起的冷负荷计算式，即可计算出人体散热的逐时冷负荷，计算结果如表2-9所示：
人员散热引起的冷负荷 表2-9
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
CL,τ
Qs
36134
Qs*Cl
3975
20958
23848
26016
27823
28907
29991
29991
31437
32159
32521
Qr
76629
LQτ
80604
97587
100477
102645
104452
105536
106620
106620
108066
108788
109150
照明散热引起的冷负荷计算
照明冷负荷计算公式：
：照明散热引起的逐时冷负荷，W；
n1：镇流器消耗功率系数，灯具为暗装荧光灯，取n1=；
n2：灯罩隔热系数，灯罩无通风孔，取n2=；
N：灯具功率，见下表：
表2-10
房间类型
办公室
会议室
客房
包间
百货商场
N
30W∕㎡
40W∕㎡
240W
40W∕㎡
45W∕㎡
CLQ：照明散热冷负荷系数，由[10]附录2-5表3查得；将各项带入照明散热
引起的冷负荷计算式，即可计算出照明散热的逐时冷负荷，计算结果如表
2-11所示：
照明散热引起的冷负荷 表2-11
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
CL,τ
Qτ
10530
LQτ
8424
8424
（6）一层商场冷负荷汇总 表2-12
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
南外墙
南外窗（温差）
1480
1959
2485
2915
3345
3680
3872
4015
4015
3919
3728
南外窗（日射）
4331
5414
6929
8229
8770
8662
7796
6388
5414
4331
2923
北外墙
881
852
808
780
751
736
722
722
736
751
780
北外窗（温差）
658
871
1104
1296
1487
1636
1721
1784
1784
1742
1657
北外窗（日射）
1516
1825
2105
2274
2330
2330
2218
1993
1684
1712
1909
照明
6107
7898
8319
8424
8424
8529
8635
8740
8845
9056
9161
人体
80604
97587
100477
102645
104452
105536
106620
106620
108066
108788
109150
总冷负荷
97793
118585
124298
128684
131655
133179
133643
132332
132631
132412
131463
最大冷负荷出现在14：00，为
2各房间冷负荷计算
其他各房间的冷负荷计算跟一层商场类似，不再重复，计算结果如下：
（1）一层办公室（102房间）冷负荷汇总 表2-13
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
北外墙
北外窗（温差）
北外窗（日射）
照明
90
96
96
人体
总冷负荷
最大冷负荷出现在13：00，为
（2）一层旅馆门厅（101房间）冷负荷汇总 表2-14
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
南外墙
南外窗（温差）
南外窗（日射）
照明
人体
总冷负荷
最大冷负荷出现在13：00，为5332W
（3）二层商场（201房间）冷负荷汇总 表2-15
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
南外墙
南外窗（温差）
南外窗（日射）
北外墙
北外窗（温差）
北外窗（日射）
照明
人体
80604
97587
100477
102645
104452
105536
106620
106620
108066
108788
109150
总冷负荷
98686
120044
126331
131219
134457
136061
136358
134707
134736
134244
132946
最大冷负荷出现在14：00，为136358W
（4）三四层办公[305（405）房间]冷负荷汇总 表2-16
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
南外墙
南外窗（温差）
南外窗（日射）
东内墙
446
东外墙
照明
人体
设备散热
总冷负荷
最大冷负荷出现在14：00，为
308（408）房间冷负荷汇总 表2-17
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
北外墙
北外窗（温差）
北外窗（日射）
东内墙
照明
1072
1167
人体
设备散热
总冷负荷
最大冷负荷出现在16：00，为
（4）五六层客房各房间冷负荷汇总
509房间各项冷负荷汇总 表2-18
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
南外墙
南外窗（温差）
南外窗（日射）
照明
人体
总冷负荷
最大冷负荷出现在13：00，为
518房间各项冷负荷汇总 表2-19
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
北外墙
北外窗（温差）
北外窗（日射）
照明
66
78
人体
总冷负荷
最大冷负荷出现在14：00，为
609房间各项冷负荷汇总 表2-20
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
509房间总冷负荷
屋顶冷负荷
总冷负荷
1056
1180
1285
1378
1440
1467
1463
1437
1440
1431
1407
最大冷负荷出现在13：00，为1467W
618房间各项冷负荷汇总 表2-21
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
609房间总冷负荷
屋顶冷负荷
总冷负荷
935
1027
1066
1099
1131
1162
1194
1223
1250
1307
1383
最大冷负荷出现在18：00，为
（5）各层冷负荷汇总
表2-22
时间
8:00
9:00
10:00
11:00
12:00
13:00
14:00
15:00
16:00
17:00
18:00
一层
101838
123390
129711
134623
137882
139498
139808
138165
138202
137719
136425
二层
98686
120044
126331
131219
134457
136061
136358
134707
134736
134244
132946
三（四）层
23781
36901
40563
43198
44897
46129
47356
46274
46075
35033
29685
五层
11362
13836
15569
16907
17728
18068
17797
17078
16414
15917
15396
六层
17522
19420
20692
21798
22620
23133
23381
23409
23666
24090
24549
建筑物总冷负荷
276968
350493
373430
390943
402482
409019
412056
405908
405167
382035
368687
最大冷负荷出现在14：00，为412056W
2：冬季热负荷计算
围护结构耗热量计算公式：
Q：围护结构耗热量，W；
Qj：围护结构基本耗热量，W；
Qx：围护结构基本耗热量修正值，W；
K：围护结构传热系数，W∕（㎡·℃）；外墙为Ⅱ型外墙，K=∕（㎡·℃）；屋面为700mm厚混凝土板加厚加气混凝土保温层属Ⅱ型K=∕（㎡·℃）；外窗为中空玻璃单层铝合金窗，
K=∕（㎡·℃）；
F：围护结构面积，㎡；
tn：冬季室内计算温度，℃；办公室、餐厅、大堂 tn=20℃，客房tn=22℃；
tw：冬季空调室外计算温度，℃；tw=-8℃；
α：围护结构温差修正系数；
xch：朝向修正率；北向、东北向、西北向取0，东、西方向取-5%，东南、西南方向取-10%—-15%，南向取-15%—-25%；
xf：风力附加耗热量修正率；此综合楼坐落在山坡上，取xf =5%；
xg：高度附加率；超过4m每增加1m附加2%；
冷风渗透负荷按新风负荷计算；各层房间的围护结构热负荷计算详见附表
1到附表4，由附表可知围护结构热负荷总量为。
3：新风负荷计算
一二层新风直接补入空气处理机组，三到六层办公室及客房新风专设新风机组补充室内新风。新风量按卫生标准，办公室25m3╱（h·人），客房取50m3╱（h·人），旅馆门厅取20m3╱（h·人），商场取12m3╱（h·人）
：夏季新风冷负荷计算
计算公式为
Qco：新风冷负荷，W；
Mo：新风量，㎏/ s；
ho：室外空气焓值，kJ/kg；室外空气计算温度为tw=℃ 室外计算湿球温度为tm=℃ 查焓湿图知其对应的焓值为ho=
hr：室内空气焓值，kJ/kg；室内空气温度为26℃，相对湿度为55%，查焓湿图知其对应的焓值为hr=57kJ/㎏；
每人所需的新风冷负荷计算如下：
办公室：
W╱人
客房：
W╱人
商场：
W╱人
旅馆门厅：
W╱人
各房间的夏季新风冷负荷统计如下：
表2-23
房间编号
房间名称
人数
单人负荷
总负荷
房间编号
房间名称
人数
单人负荷
总负荷
101
办公
2
505
客房
2
102
旅馆门厅
6
506
客房
2
103
商场
700
75040
507
客房
2
201
商场
700
75040
508
客房
2
301
办公
8
509
客房
2
302
办公
8
510
客房
2
303
办公
8
511
客房
2
304
办公
8
512
客房
2
305
办公
8
513
客房
2
306
办公
8
514
客房
2
307
办公
8
515
客房
2
308
办公
12
516
客房
2
502
客房
2
517
客房
2
503
客房
2
518
客房
2
504
客房
2
汇总
1510
：冬季新风热负荷计算
计算公式为：
Qco：新风热负荷，W；
Mo：新风量，㎏/ s；
cp：新风比热，kJ∕kg；
to：室外空气计算温度，-10℃；
tr：室内空气温度， 取tr =20℃；
每人所需的新风热负荷计算如下：
办公室：
W╱人
客房：
W╱人
商场：
W╱人
旅馆门厅：
W╱人
各房间的冬季新风热负荷统计如下表：
表2-24
房间编号
房间名称
人数
单人负荷
总负荷
房间编号
房间名称
人数
单人负荷
总负荷
101
办公
2
505
客房
2
1005
102
旅馆门厅
6
201
1206
506
客房
2
1005
103
商场
700
84420
507
客房
2
1005
201
商场
700
84420
508
客房
2
1005
301
办公
8
2010
509
客房
2
1005
302
办公
8
2010
510
客房
2
1005
303
办公
8
2010
511
客房
2
1005
304
办公
8
2010
512
客房
2
1005
305
办公
8
2010
513
客房
2
1005
306
办公
8
2010
514
客房
2
1005
307
办公
8
2010
515
客房
2
1005
308
办公
12
3015
516
客房
2
1005
502
客房
2
1005
517
客房
2
1005
503
客房
2
1005
518
客房
2
1005
504
客房
2
1005
汇总
1510
由以上计算可知，夏季总冷负荷为+=；冬季总热负荷为+=。
4：散湿量计算
计算公式：W=n
*n
*W
n
：空调室内人数
n
：群集系数
各房间散湿量如下表： 表2-25
房间编号
名称
人数
成年男子散湿量g/h
房间总散湿量g/s
房间编号
名称
人数
成年男子散湿量g/h
房间总散湿量g/s
101
旅馆门厅
6
109
505
客房
2
109
102
办公
2
109
506
客房
2
109
103
商场
700
184
507
客房
2
109
201
商场
700
184
508
客房
2
109
301
办公
8
109
509
客房
2
109
302
办公
8
109
510
客房
2
109
303
办公
8
109
511
客房
2
109
304
办公
8
109
512
客房
2
109
305
办公
8
109
513
客房
2
109
306
办公
8
109
514
客房
2
109
307
办公
8
109
515
客房
2
109
308
办公
12
109
516
客房
2
109
502
客房
2
109
517
客房
2
109
503
客房
2
109
518
客房
2
109
504
客房
2
109
三 空调系统方案比较、选择
1：各空调系统方案比较
空调系统按空气处理设备的设置情况分类可分为集中系统、半集
中系统、全分散系统，其特征和应用如下表：
表3-1
系统分类
系统特征
系统应用
集中系统
集中进行空气的处理、输送和分配
单风管系统、双风管系统、变风量系统
半集中系统
除有集中的中央空调器外，在各自空调房间还分别有处理空气的“末端装置”
末端再热式系统、风机盘管机组系统、诱导器系统
全分散系统
每个房间的空气处理分别由各自的整体式空调器承担
单元式空调器系统、分体式空调器系统
：集中式空调系统优缺点：
空调与制冷设备可集中布置在机房内，机房面积较大，需要的层高较高。
空调送回风管系统复杂，布置困难，支风管和风口较多时不易均衡调节风量。
可根据室外气象参数的变化和室内负荷的变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风，减少与避免冷热抵消，减少冷冻机运行时间。对于热湿负荷变化不一致或室内参数不同的多个房间，不经济；部分房间停止工作不需空调时，整个系统仍需运行，不经济。
空调与制冷设备集中安设在机房内，便于管理和维修。
各空调房间有风管连通，使各房间空气交叉污染；当发生火灾时会通过风管迅速蔓延。
风机盘管机组加新风系统（半集中式系统）优缺点
只需新风空调机房（利用门窗渗透提供新风时，不需新风空调机房），机房占地面积小；分散布置，敷设各种管线较麻烦。
不需送、回风管，只需较小的新风管（利用门窗渗透提供新风时，亦不需新风管）。
灵活性大，节能效果好，可根据各房间负荷情况自行调节；无法实现全年多工况节能运行调节。
布置分散，维护管理不方便；水系统复杂，易漏水。
各空调房间空气不串通，不会相互交叉污染。
：单元式空调器（全分散系统）优缺点
设备成套、紧凑；机组布置分散，敷设管线麻烦。
系统小，风管短，各风口风量调节易达到均匀；小型机组余压小，有时难以满足风管布置和必需的新风量。
不能根据室外气象参数的变化和室内负荷的变化实现全年多工况节能运行调节，过渡季不能用全新风；大多用电加热，耗能大；灵活性大，各空调房间可根据需要进行调节。
机组易积灰结垢，清理较麻烦；维修管理困难。
各空调房间空气不串通，不会相互交叉污染。
2：空调系统方案选择
本工程为办公室、客房及商场的综合楼，三到六层各房间需根据需要灵活调节，且各房间要求互不影响，而一二层空间较大，冷热负荷也较大，要求舒适性高。通过以上对各种空调系统优缺点的分析，该建筑三到六层选用风机盘管机组加新风系统，一二层商场选用全空气系统。三到六层风机盘管机组加新风系统每层单设新风机组。一二层商场单独设置空气处理机组。
3：冷、热源选择
有以下三种冷热源可供选择：
⑴ 电制冷加城市热网供热；
⑵ 电制冷加锅炉供热；
⑶ 直燃型溴化锂吸收式制冷机;
现对这三种方案进行比较
：冷热源方案比较
<1>电制冷加城市热网供热：
本方案夏季采用压缩式或螺杆式制冷机供冷，冬季采用城市热网供热。系统流
程图如下：
图3-1
<2>：直燃型溴化锂吸收式制冷机：
直燃机既可供冷又可供热，一机两用，可满足冬、夏两季的要求；机房布置较简单，只需设置直燃机及冷却塔、循环泵等辅助设备；燃烧器效率较高，对大气污染较小；操作方便，制冷量调节范围大，可实现无级调节，且在部分负荷条件下效率不会降低；运动部件少，噪声低，震动小，溴化锂溶液无毒，对臭氧层无破坏作用。
系统流程图如下：
图3-2
<3>：电制冷加锅炉供热：
本方案夏季采用压缩式制冷机供冷，冬季采用燃气锅炉供热。系统流程图如下：
图3-3
1> 螺杆式冷水机组是由螺杆制冷压缩机组，冷凝器，蒸发器以及自控元件和仪表组成的一个完整的制冷系统。它具有结构紧凑，体积小，重量轻，占地面积小，操作维护方便，运转平稳等特点，得到广泛应用。
缺点： 噪声相对较高，油路系统复杂，耗油量较大。
2> 溴化锂吸收式冷水机组的特点：
(1)溴化锂吸收式冷水机组由于以热能为动力，故耗电少。
(2)溴冷机是安全无公害设备。由于以溴化锂水溶液为吸收工质，机组真空下运行，无毒，无嗅，无爆炸危险，符合环保要求，安全可靠，另外，溴冷机组的电动部件只有功率很小的屏蔽泵，因此运转时振动小，噪声低，运转平稳。
3> 溴冷机调整范围宽，随外界变化可在10%--100%的范围内进行冷量无级 调节，即使低负荷运行热效率几乎不下降，性能稳定，适合负荷变化要求。
直燃型冷温水机组，即可夏季供冷又可冬季供热，可省去采暖锅炉房设备及建造锅炉房的投资与占地。
缺点：
(1)溴冷机在有空气的情况下，溴化锂溶液对普通钢的腐蚀性影响机组的寿命和正常运转。
(2)机组真空下运行，空气容易渗入。
(3)冷剂蒸汽的冷凝和吸收过程均为排热过程，因此，溴冷机的排
(4)热负荷较大，所需冷却水量也较大。
(5)设备费较高，维护管理难。
：冷热源方案选择
根据以上的比较，可确定改建筑的系统方案：
一，二层采用全空气系统（一次回风）每层设一个空调机
组，冬季送风采暖。
三到六层采用空气—水系统（新风加风机盘管），每层设一个独立的新风机组，冬季送风采暖。
冷 源： 螺杆式冷水机组
热 源： 换热站（城市热网饱和蒸汽）
冷却设备： 冷却塔
四 设备选择
1:空气处理机组选择
已知各参数如下：
夏季室内温度： 26℃
夏季室内相对湿度：60%
冬季室内温度： 20±2℃
[1]一层商场（103室）送风量与送风状态点计算
夏季： 冷负荷Ｑ
=133670 W
t
=26℃ φ
=60% i
=587kJ/kg w=
夏季空调室外计算参数t
=℃ 空调室外计算湿球温度t
=℃
查h-d图 t
=℃ i
= φ
=55%
根据焓湿图查得N点
热湿比ε=Q/W=133670/=4203 kJ/kg
确定风状态点O
查[10]表2-23室内允许波动范围为±℃时送风温差为6-10℃。
换气次数≥5次/h
取送风温差10℃。
则t
=16℃ i
=32 kJ/kg
计算送风量：
G =Q/（ i
- i
）
=133670/（57-32）=
ρ
=
L =G/ρ=16020m
/h
查[10]表4-3，商场满足卫生需求新风量为12 m
/人.h
则 L
= 700*12=8400 m
/h
新风比m= L
/L=8400/16020=52%>10%
混合点C的焓：i
=57+*（-57）= kJ/kg
（４）空调系统需冷量：
Ｑ
=G *（i
- i
）=*（-32）=
同理，可计算101、102、201的空调系统需冷量
[2]：空气处理机组的选择
[一层] 全空气，一次回风系统
冷负荷： 风量：13202 m
/h
查样本选用WGK-30型组装式空调器其参数如下： 表4-1
风量
冷量
热量
水量
水阻力
30000m
/h
216KW
O
选择新回风混合段，中效过滤段，表冷器（加热）段，一排淋水段，送风机段组成。
[二层] 全空气，一次回风系统
冷负荷： KW 风量：29130 m
/h
查样本选用WGK-30型组装式空调器其参数如下： 表4-2
风量
冷量
热量
水量
水阻力
30000m
/h
216KW
O
选择新回风混合段，中效过滤段，表冷器（加热）段，一排淋水段，送风机段组成。
2：风机盘管机组的选择
已知各参数如下：
夏季室内温度： 26±2℃
夏季室内相对湿度：55±5%
冬季室内温度： 20±2℃
盘管夏季进水温度为7℃，出水温度为12℃；冬季进水温度为65℃，出水温度为50℃。
考虑风机盘管机组使用后的积垢、积尘对传热的影响，需要进行修正，余热量应乘以修正系数a，对于加热、冷却两用的机组a=。
各房间风机盘管型号及台数选择如下表：
表4-3
房间编号
冷负荷w
冷负荷修正
热负荷w
热负荷修正
进风温度
盘管型号
制冷量kw
制热量kw
水量Kg/h
301
7787
26
(2台)
3、850
4、400
662
302
7787
26
(2台)
3、850
4、400
662
303
7787
2979
26
(2台)
3、850
4、400
662
304
7787
2979
26
(2台)
3、850
4、400
662
305
7787
26
(2台)
3、850
4、400
662
306
7787
26
(2台)
3、850
4、400
662
307
7787
3340
26
(2台)
3、850
4、400
662
308
10059
26
FP10(2台)
5、540
6、810
952
502
26
(1台)
1、700
2、400
378
503
26
(1台)
1、700
2、400
378
504
26
(1台)
1、700
2、400
378
505
26
(1台)
1、700
2、400
378
506
26
(1台)
1、700
2、400
378
507
26
(1台)
1、700
2、400
378
508
26
(1台)
1、700
2、400
378
509
26
(1台)
1、700
2、400
378
510
26
(1台)
1、700
2、400
378
511
26
(1台)
1、700
2、400
378
512
26
(1台)
1、700
2、400
378
513
26
(1台)
1、700
2、400
378
514
26
(1台)
1、700
2、400
378
515
26
(1台)
1、700
2、400
378
516
26
(1台)
1、700
2、400
378
517
26
(1台)
1、700
2、400
378
518
26
(1台)
1、700
2、400
378
602
1467
2611
26
FP5(1台)
3、120
4、620
536
603
1467
2320
26
FP5(1台)
3、120
4、200
536
604
1467
2320
26
FP5(1台)
3、120
4、200
536
605
1467
2320
26
FP5(1台)
3、120
4、200
536
606
1467
2320
26
FP5(1台)
3、120
4、200
536
607
1467
2320
26
FP5(1台)
3、120
4、200
536
608
1467
2320
26
FP5(1台)
3、120
4、200
536
609
1467
2716
26
FP5(1台)
3、120
4、200
536
610
2411
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
611
2215
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
612
2215
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
613
2215
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
614
2215
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
615
2215
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
616
2215
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
617
2215
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
618
2457
26
FP5(1台)
2、800
4、200
536
3：制冷机组选择
根据第4部分，本设计选用电制冷加城市热网供热。
机组型号的确定：
该系统的总冷负荷为（见第3部分），考虑管路的冷量损失及机组的冷量衰减，附加10%的裕量
×=
选用2台LSBLG290/A1型水冷螺杆式冷水机组，
该机组的主要额定参数如下：
制冷量：
电 源： 3φ-380-50HZ
压缩机：
型式：5-6非对称齿型半封闭螺杆式压缩机
启动类型：Y-△
能量调节：25%-100%有级控制或无级控制
输入功率：60KW
额定电流：105A
蒸发器：壳管式 水量50CMH 配管管径：DN100
水压降： 76KPa 水侧工作压力：
冷凝器：壳管式 水量62CMH 配管管径：DN100
水压降： 76KPa
冷冻水泵流量：50 m
/h
冷却水泵流量：65m
/h
冷却塔流量： 65m
/h
外形尺寸：2982*850*1837
机组重量：1600Kg
运行重量：1800Kg
4：换热器选择
该系统的总热负荷为(见第3部分)。选用-K换热器两台。
技术参数如下：
换 热 量： 蒸汽压力：（）MPa
进出水温：50/60℃ 耗 汽 量：
出 水 量：180 T/h 设计压力： MPa
外形尺寸：
设备直径：400mm 进出口径： 150mm
蒸汽管径：100mm 凝结水管径：50mm
设备高度：1890mm
5：新风机组的选择
三到六层选用风机盘管加新风系统，新风经新风机组处理后直接送入空调房间。
三四层需要的新风量相同，每层新风量为1700m
/h,
五层新风量为1700m
/h,六层为3201m
/h,
故选用以下型号的新风机组：
三四层用KFR-75T
W/XFSY新风机组，技术参数入下：
制 冷 量： , 制 热 量： KW
标准风量： 1600 m
/h 最大静压：196Pa
外形尺寸：850*660*380 排 水 管：Φ32
五六层用KFR-120T
W/XFSY新风机组，技术参数入下：
制 冷 量： , 制 热 量：
标准风量： 3200 m
/h 最大静压：196Pa
外形尺寸：1200*660*380 排 水 管：Φ32
6：冷却塔选择
逆流式玻璃钢冷却塔是一种高效能冷却水装置，电机、风机容量较低，低噪声型及超低噪声型冷却塔水温降一般为3-8摄氏度。适应于空调制冷，冷库等的冷却。
⑴ 结构特点：
塔体用聚脂玻璃钢制造，表面用胶衣树脂，光亮美观，耐腐蚀，使用寿命长，使用水温不宜超过65度，如水温超过65度，可采用耐高温树脂制造。一般为普通材质玻璃钢，必要时可用阻燃玻璃钢材质制造。
⑵ 选型：
按工艺流程选择塔型，选用高塔流程布置，一般塔安装在屋顶。
由水冷螺杆式冷水机组型号参数知 ：
冷却水供回水温度为37oC /32 oC，流量为65 m3/h ，设计湿球温度28℃，干球温度℃。
由《制冷与空调设备手册》，选用NBL—75低温差逆流式冷却塔，标准工况为湿球温度τ=28℃，进水温度t1=37℃，出水温度t2=32℃，
⑶ 额定性能参数：
流 量： 75m³/h
直 径： 3000mm
高 度： 4481mm
风机风量： 54000m3/h
电机功率：
进水压力： 40kPa
本体重量： 1000Kg
运转重量： 3300Kg
压力损失： 20—80kPa
7：定压罐选择计算
定压罐容积计算：
空调容水的最大膨胀量
β：水箱系数 冷热两用系统 β=
Vs：系统容水量
单位冷量的系统容水量为：室内冷热两用管道∕kW
壳管式蒸发器∕kW
风机盘管机组∕kW
本系统选用昌宁集团生产的IQD-I系列自动气体定压设备，其罐体总容积为，定压水容积为，完全能满足要求。罐体直径为800㎜，占地×，地基荷载，补水泵为-15型。
下限压力为
Pb：供水温度下的饱和压力（kPa）
△P：安全裕度（2-5m水柱）
Hc：系统最高点至罐体下限水位高差（m水柱）
供热时：
供冷时：
工作压力： P2=（—）P1
供热时： P2=×=32kPa
供冷时： P2=×=
8：软化水系统选择计算
：水处理器的选择
水处理系统的设计出力应能满足该机房正常水损失和机组启动和事故而需要增加的水损失量之和，由（）知系统容水量为Vs=³，选用全自动软水器，型号WS——R01，上海万森水处理厂，处理水量1t/h，完全能满足要求。外型尺寸800×500×1000，接口管径为DN20，盐桶容量80L，树脂装载量40L。水处理流程图如下：
图4-1
：软化水箱的选择
系统总容水量为Vs=³，选用1m×1m×1m的软化水箱，容水1m³，能满足平时补水需要，初次加水时可分两次加满，水箱用不锈钢板制作。
9：除污器的选择
除污器安装在空调水系统的供水或回水管道上，是用来排除安装和运行时掉进管道内的污物以保护设备和防止管道堵塞。
本设计选用KC型快速除污器，此型号除污器由天津市换热设备厂生产，
排污迅速，阻力小，安装方便，在管网系统连续运行不停机的状况下可进行反冲排污。
参数：
设计压力： 网眼直径： Φ3mm
设计温度： 135℃ 进出口压降： ≤
具体尺寸根据管径选择
10：风口、风道选择计算
：风道计算
[1] 二层风道断面尺寸计算：
1：首先对各管段进行编号，并确定最不利环路为1-2-3-4-5-6-7-8-9。
2：根据各管段的风量和选定的流速，确定管段的断面尺寸。
管段1-2：风量L
=910m
/h,初选风速ν
=4m/s,则风管断面积为：
取断面尺寸250 mm *250mm（F
=
）,则实际流速ν
=
对其他管段采用同样方法得到各管段断面尺寸如下：
管段2-3：风量L
=1820m
/h,断面尺寸为320 mm *320 mm，实际流速为ν=
管段3-4：风量L
=6370m
/h,断面尺寸为500 mm *520. mm.流速为ν=
管段4-5：风量L
=10920m
/h,断面尺寸为630 mm *630 mm.流速为ν=
管段5-6：风量L
=15470m
/h,断面尺寸为800 mm *630 mm.流速为ν=
管段6-7：风量L
=20020m
/h,断面尺寸为630 mm *1000mm.流速为ν=
管段7-8：风量L
=24570m
/h,断面尺寸为630 mm *1000mm.流速为ν=
管段8-9：风量L
=29120m
/h,断面尺寸为630 mm *1000 mm.流速为ν=
[2] 一层风道断面尺寸计算：
计算步骤同二层，各管段尺寸如下：
管段1-2：风量L
=2286m
/h,断面尺寸为320 mm *320 mm，流速为ν=
管段2-3：风量L
=2582m
/h,断面尺寸为320 mm *500 mm，流速为ν=
管段3-4：风量L
=5786m
/h,断面尺寸为500 mm *520 mm.流速为ν=
管段4-5：风量L
=8990m
/h,断面尺寸为500mm *630 mm.流速为ν=
管段5-6：风量L
=12194m
/h,断面尺寸为630mm *630 mm.流速为ν=
管段6-7：风量L
=15398m
/h,断面尺寸为630mm *630mm.流速为ν=
=24570m
/h,断面尺寸为800 mm *630mm.流速为ν=
[3] 三、四层风道断面尺寸计算：
管段1-2：风量L
=105m
/h,断面尺寸为120 mm *120 mm，流速为ν=
管段2-3：风量L
=210m
/h,断面尺寸为120 mm *160 mm，流速为ν=
管段3-4：风量L
=420m
/h,断面尺寸为160 mm *160 mm.流速为ν=
管段4-5：风量L
=630m
/h,断面尺寸为160mm *200 mm.流速为ν=
管段5-6：风量L
=840m
/h,断面尺寸为160mm *250 mm.流速为ν=
管段6-7：风量L
=1050m
/h,断面尺寸为200mm *250mm.流速为ν=
=1155m
/h,断面尺寸为200mm *250mm.流速为ν=
管段8-9：风量L
=1320m
/h,断面尺寸为200mm *250mm。流速为ν=
管段9-10：风量L
=1425m
/h,断面尺寸为200mm *250mm，流速为ν=
管段10-11：风量L
=1635m
/h,断面尺寸为200mm *250mm.流速为ν=
管段11-12：风量L
=1740m
/h,断面尺寸为200mm*250 mm.流速为ν=
[4] 五、六层风道断面尺寸计算：
管段1-2：风量L
=159m
/h,断面尺寸为120 mm *120 mm，流速为ν=
管段2-3：风量L
=259m
/h,断面尺寸为120 mm *160 mm，流速为ν=
管段3-4：风量L
=518m
/h,断面尺寸为160 mm *160 mm.流速为ν=
管段4-5：风量L
=878m
/h,断面尺寸为160mm *250 mm.流速为ν=
管段5-6：风量L
=1238m
/h,断面尺寸为200mm *250 mm.流速为ν=
管段6-7：风量L
=1598m
/h,断面尺寸为250mm *250mm.流速为ν=
管段7-8：风量L
=1958m
/h,断面尺寸为250mm *250mm.流速为ν=
管段8-9：风量L
=2318m
/h,断面尺寸为250mm *250mm。流速为ν=
管段9-10：风量L
=2678m
/h,断面尺寸为250mm *250mm，流速为ν=
管段10-11：风量L
=2879m
/h,断面尺寸为250mm *250mm.流速为ν=
管段11-12：新风机组，风量L
=3200m
/h,断面尺寸为250mm*250 mm.流速为ν=
：送回风口选择计算：
客房、办公室风机盘管送风形式采用侧送式，风口为FSB双层百叶送风口；回风口采用FDB单层百叶风口。
一二层全空气系统送风采用上送式顶棚散流器，风口为FSB双层百叶送风口；回风口采用FDB单层百叶风口。
各型号风机盘管送风量（Q）统计如下： 表5-2
型号
风量(m3/h)
型号
风量
(m3/h)
型号
风量
(m3/h)
型号
风量
(m3/h)
420
FP-5
580
720
FP-8
900
FP-10
1100
[1]：送风口选择：
由参考资料[10]知送风速度取∕s，现假定风速为3m∕s
⑴ 型机组：风口面积
选用100×400㎜FSB双层百叶送风口
实际风速为
⑵FP-5型机组：风口面积
选用100×500㎜FSB双层百叶送风口
实际风速为
⑶ 型机组：风口面积
选用100×600㎜FSB双层百叶送风口
实际风速为
⑷ FP-8型机组：风口面积
选用200×400㎜FSB双层百叶送风口
实际风速为
⑸FP-10型机组：风口面积
选用200×500㎜FFS方形散流器
实际风速为
[6]一、二层商场送风口选择：
一层共设18个送风口，每个风口的送风量为1608 m3/h，
假定风速4m∕s
风口面积
选用300mm×300㎜FFS方形散流器
实际风速为
二层共设32个送风口，每个风口的送风量为910 m3/h，
假定风速4m∕s
风口面积
选用250mm×250㎜FFS方形散流器
实际风速为
[2]：回风口选择：
风速取3m∕s ， 、FP-5、型风机盘管均选用300×300mmFDB单层百叶风口；FP-8、FP-10型风机盘管均选用300×550mmFDB单层百叶风口。一二层全空气系统选用300×300mmFDB单层百叶风口。
校验风速：
⑴型
⑵ FP-5型
⑶ 型
⑷ FP-8型
⑸ FP-10型
11：集分水器的选择计算
当需从总出入口分接出3个及3个以上分支环路或虽是两个环路，但阻力平衡有困难时，在出入口处应设分水器，集水器，分水器用于供水管路上，集水器用于回水管路上。筒体直径比汽水连接总直径大2号以上，一般可按筒体内流体流速确定，热水流速按
冷水流量：
热水流量：
集分水器直径：
长度计算：
由下图可知
L=120+(d1+120)+(d1+d2+120)+(d2+d3+120)+(d3+120)+120
=120+100+120+100+80+120+80+80+120+80+120+120
=1240mm
图4-2
五 水系统设计
1：空调水系统水力计算
水力计算图如下：
1-30回路最不利环路供水管部分水力计算：
表5-1
管段
流量
管长
管径
流速
Rm
△ Py
动压
△ Pj
△ P
㎏/s
㎏/h
m
m/s
Pa/m
Pa
Pa
Pa
Pa
1—2
378
DN15
447
4018
145
0
4018
2—3
378
DN15
447
1072
145
0
1072
3—4
756
DN20
356
430
175
0
430
4—5
1134
DN25
225
1485
151
0
1485
5—6
1512
DN25
387
469
269
0
469
6—7
1890
DN32
141
932
136
0
932
7—8
2268
DN32
199
241
196
0
241
8—9
2646
DN32
267
1759
268
0
1759
9—10
3024
DN40
171
207
202
0
207
10—11
3402
DN40
213
1408
256
0
1408
11—12
3780
DN40
261
953
316
0
953
12—13
4158
DN40
313
2064
382
0
2064
13—14
4536
DN40
370
447
455
0
447
14—15
4914
DN50
116
765
191
0
765
15—16
5292
DN50
133
161
222
0
161
16—17
5670
DN50
152
1004
254
0
1004
17—18
6048
DN50
172
208
289
0
208
18—19
6426
DN50
193
1274
327
0
1274
19—20
6804
DN50
215
260
366
0
260
20—21
7182
DN50
239
1848
408
0
1848
21—22
8730
DN70
97
764
222
0
764
22—23
8730
DN70
97
350
222
0
350
23—24
179316
DN80
14925
62687
47893
0
62687
24—25
192096
DN100
4064
17071
18592
0
17071
25—26
204876
DN100
4598
37702
20795
0
37702
26—27
242316
DN125
2122
8911
12470
0
8911
27—28
279756
DN125
2820
12690
16622
0
12690
28—29
279756
6
DN150
1135
6811
8165
0
6811
∑△P1-29=
供水管与回水管相同，风机盘管阻力为32kPa，所以此环路的压力损失为：
三层环路的水力计算：
表5-2
管段
流量
管长
管径
流速
Rm
△ Py
动压
△ Pj
△ P
㎏/h
m
m/s
Pa/m
Pa
△ P
Pa
Pa
1--2
662
DN20
277
305
134
0
305
2--3
662
DN20
277
483
134
0
483
3--4
1324
DN25
301
1897
206
0
1897
4--5
1986
DN25
652
1141
464
0
1141
5--6
2648
DN32
267
1553
268
0
1553
6--7
3310
DN32
409
711
419
0
711
7--8
3972
DN40
287
1805
349
0
1805
8--9
4634
DN40
385
670
475
0
670
9--10
5296
DN50
133
816
222
0
816
10--11
5958
DN50
167
244
281
0
244
11--12
6620
DN50
204
2754
347
0
2754
12--13
7282
DN50
245
427
420
0
427
13--14
7944
DN70
81
512
184
0
512
14--15
8606
DN70
94
164
216
0
164
15--16
9268
DN70
109
686
251
0
686
16--17
9930
DN70
124
608
288
0
608
17--18
10882
DN70
148
1141
346
0
1141
∑△P1′-10′=
供水管与回水管相同，风机盘管阻力为13kPa，所以此环路的压力损失为：
回水管路同供水管
四层环路同三层
各管段局部阻力统计： 表5-3
管段号
局部阻力构件
个数
∑ξ
管段号
局部阻力构件
个数
∑ξ
1--2
90°弯头
1
14--15
三通
1
截止阀
1
15--16
三通
1
2--3
90°弯头
1
变径
1
1
3--4
三通
1
16--17
三通
1
变径
1
1
17--18
三通
1
三通
1
三通
1
4--5
三通
1
19--20
三通
1
5--6
变径
1
1
20--21
三通
1
6--7
变径
1
1
21--22
90°弯头
1
三通
1
三通
1
7--8
变径
1
1
22--23
三通
1
8--9
三通
1
23--25
三通
1
9--10
三通
1
24--25
三通
1
11--12
变径
1
1
变径
1
1
三通
1
25--26
三通
1
12--13
三通
1
26--27
三通
1
13-14
90°弯头
1
28--29
90°弯头
2
变径
1
1
变径
1
1
2：凝结水管管径确定：
根据风机盘管机组的冷负荷Q（kW）确定：
Q≤7kW时，取DN20；Q=时，取DN25；Q=-100kW时，取DN32；Q=101-176kW时，取DN40;
风机盘管凝结水管选取DN20，新风机组凝结水管选用DN25，凝结水立管选用DN40。
3：管道保温计算与防腐
为保证管道传热（冷）量的效率，减少其热（冷）损失，通常要对风（水）管进行保温；本设计保温材料选用离心玻璃棉管壳。由[2] 《实用供热空调设计手册》查得
冬季保温：
℃
R1=㎡·k∕w q=104w∕m
当dR=140（DN125）时
当dR=（DN20）时
t：热介质温度，℃ t2：保温层的外表面温度，℃
t3：管道外壁温度，℃ tp：保温层平均温度，℃
δ：保温层厚度，m q：管道单位热损失标准，W/m
λ：保温材料导热系数，W/(m·K) D：主保温层的直径，m
dR：热管道外径，m
夏季保冷时：
济南市夏季最热月平均温度t1=℃ 相对湿度Φ=73% 查焓湿图得tL=℃
DN125的管道
查[3]《实用制冷工程设计手册》图9-1得
λ：保温材料导热系数，W/(m·K) D：主保温层的直径，m
t：管道内水的温度，℃ tL：周围空气的露点温度，℃
dL：冷水管道的外径，m δ：保温层厚度，m
DN20的管道
查[3]《实用制冷工程设计手册》图9-1得
DN40的管道
查[3]《实用制冷工程设计手册》图9-1得
考虑一定的安全裕量，对于DN40及其以下的管道采用30mm厚保温层，DN50以上管道采用40mm厚保温层。
所有空调风管用300mm厚的离心玻璃棉保温,外缠玻璃丝布两道。
管道与设备的防腐：
保温管道与设备，在保温层施工前，须进行除锈，除锈后涂刷防锈底漆两遍。
非保温管道与设备，应涂刷防锈底漆和色漆各两遍。
4：减振设计
为避免风机盘管运行时的震动传递给管道，盘管的进出水管上均应接橡胶柔性减震接头，选用KXFT1型DN20扣压式风机盘管橡胶柔性减震接头，长度L=200mm，轴向位移：伸长5mm、压缩15mm，横向位移：30mm,偏转角度60°
水泵、制冷机的进出水口，也应设置柔性减震接头，本工程选用GXT1型，具体尺寸如下表：
表5-4
公称直径
长度L
法兰
伸长量mm
压缩量mm
横向位移
D
n
do
D1
80
140
195
4
160
8
15
15
100
160
215
8
180
14
20
15
125
185
245
8
210
16
20
15
150
185
280
8
22
240
16
20
22
六、水泵选择计算
[1]水泵并联运行时，流量有所衰减；当并联台数超过3台时，衰减尤为厉害。因此在选用水泵是应注意：
1.选用多台水泵时，要考虑流量的衰减，留有余量。
2.空调系统中水泵并联不宜超过3台，即进行制冷主机选择时也不宜超过三台
[2] 一般，冷冻水泵和冷却水水泵的台数应和制冷主机一一对应，并考虑一台备用。补水泵一般按照一用一备的原则选取
[3]冷却水泵的选择：
公式：
m
/h
冷冻水泵的选择：
公式：
m
/h
查设计选型手册冷却水循环水泵选用IS150—125—250型号的水泵
该型号水泵的主要额定参数：
流量： Q=120m3/h 扬程： H=
转数： N=1450r/min 功率： P=
效率： η=71% 重量： 427Kg
该水泵的进出口管径均为DN150，生产厂家：威海水泵厂
冷冻水循环泵选用IS125—100—200水泵
该型号水泵的主要参数：
流量： Q=60m3/h 扬程： H=
转数： N=1450r/min 功率： P=
效率： η=62% 重量： 250Kg
该水泵的进出口管径均为DN125，
七 设计施工说明及设备材料表
1：设计施工说明
⑴ 管材及连接方式：空调供回水管采用焊接钢管，DN32以下丝接，其余焊接；凝结水管采用PVC塑料管，粘接。
⑵ 水管路系统中的最低点处，应配置DN25泄水管，并配同直径闸阀；最高点处配置 DN20自动排气阀。
⑶ 管道固定支、吊架的设置位置及做法见图纸；活动支、吊架的具体形式和位置，由安装单位根据现场情况确定。
⑷ 管道的支、吊架，必须设置于保温层的外部，在穿过支、吊架处，应镶以垫木，以避免产生冷桥现象，造成支架处凝水。
⑸ 冷、热水供、回水管以及阀门等设备，均需以离心玻璃棉管壳进行保温（DN40以下的管道取30mm厚，其余取40mm厚）。保温施工要保证各部位严密封闭，不得有漏缝、漏点。
⑹ 保温管道穿越墙身时，保温层不能间断；在墙体两侧，应设置夹板，中间的空间，应以松散的保温材料填充。
⑺ 水泵、制冷机的进、出水管上均应安装减震接头，具体型号见图纸。
⑻ 风机盘管机组的进、出水口均安装DN20球阀及KXFT1型扣压式风机盘管用橡胶柔性减震接头。
⑼ 供、回水管道均取千分之三的坡度，冷凝水管取千分之五的坡度。
⑽ 保温管道、设备等，在表面除锈后，刷防锈底漆两遍，然后进行保温施工。
⑾ 不保温的管道以及支、吊等设备，在表面除锈后，刷防锈底漆和色漆各两遍。
⑿ 管道安装完工后，应进行水压试验。试验压力按系统顶点工作压力加选用，但不得小于，在五分钟内压降不大于20kPa为合格。
⒀ 风机盘管的接水盘、冷凝水管均需进行充注自来水试验，无渗漏者为合格。
⒁ 经水压试验合格后,应对系统进行反复冲洗,直至排出的水中不夹带泥砂、铁屑等杂质，且水色不再浑浊时方为合格。在冲洗之前，应先在所有设备的进出水口加装过滤器、临时过滤网或加设旁通管使水不通过设备。待冲洗结束后，再拆下过滤器、过滤网、旁通管等辅助设备。管路中原有的过滤器也应拆下清洗。
⒂ 机组安装：
机组机脚与基础面接触要求在基础面上垫一块与基础面尺寸相当的钢板（δ=5），然后垫上同大的工业橡胶板（δ=5），最后把机组放上去。机组就位后要进行水平度校核测量，前后水平度以前后管板顶端为测点；左右水平度以中隔板为测点。允许最大不平度为
⒃ 水泵安装：
将底座放在基础上，用垫铁找平底座后，进行二次灌浆，待混凝土强度达到标号后，用水平仪检查底座平度，紧固地脚螺栓。
⒄ 机房内机组四周及水泵的水管侧设置100×100排水沟，沟上盖铁蓖，以防落入杂物及影响通行。
⒅ 风机盘管安装注意事项：
①保持机组的稳定性各连接点不得松动，防止产生附加噪音。
②注意机组及供回水管的保温质量，不得产生凝结水，机组凝水盘应排水畅通。
③考虑水系统设过滤器，通向机组的供水机组上最好设有过滤网，防止堵塞，要注意水质处理。
{19}冷却塔安装注意事项：
① 冷却塔应置放水平，不能倾斜，以避免旋转部件单方受力、部件摩擦损坏及分布不均，影响冷却效果。
② 基础地脚螺栓应拧紧，以避免受力不均，损坏冷却塔。
③ 水泵及出水管最高安装高度应低于正常运行的水盆最低水位。
④ 安装完毕，应检查配管和水盆，确保无异物残留，不漏水。
{20}除污器安装说明：
设备安装完应清除内部因制做或安装遗留的杂物；设备运行前应对管道系统进行水压试验，水压试验合格后方投入运行；运行过程中应根据管道系统的情况定期进行取污，确保除污器畅通。
2、设备材料表
、制冷机房设备材料表
表7-1
编号
设备名称
型号
个数
备注
1
水冷螺杆式冷水机组
LSBLG290/A1
2
制冷量：
功率：60KW
2
冷却水泵
IS150-125-250
2
Q=120m3/h ,H=
3
全自动软水器
WS-R01
1
4
软化水箱
1000×1000×1000
1
自制
5
自动气体定压罐
ZQD-1
1
6
冷冻水泵
IS125-100-200
2
Q=60m3/h ，H=
7
冷却塔
NBL—75
2
标准工况为湿球温度τ=28℃，进水温度t1=37℃，出水温度t2=32℃，
8
除污器
KC型快速除污器
4
具体尺寸根据管径选择
9
柔性橡胶接头
DN125
6
10
柔性橡胶接头
DN150
6
11
柔性橡胶接头
DN80
2
12
柔性橡胶接头
DN50
2
13
温度计
16
14
压力表
18
：空调系统设备材料表
表7-2
编号
设备名称
型号
个数
备注
1
风机盘管机组
17
制冷量制热量水量378Kg/h
2
风机盘管机组
FP-5
17
制冷量制热量水量536Kg/h
3
风机盘管机组
28
制冷量制热量水量662Kg/h
4
风机盘管机组
FP-10
4
制冷量制热量水量952Kg/h
5
自动放气阀
ZQF-S4DN20
16
6
柔性减震接头
KXFT1-DN20
208
7
双层百叶送风口
FSB100×400
11
用于盘管
8
双层百叶送风口
FSB100×500
7
用于FP-5号盘管
9
双层百叶送风口
FSB100×600
4
用于盘管
10
双层百叶送风口
FSB200×500
12
用于FP-10盘管
11
方形散流器
FFS300×300
18
用于一层全空气系统
12
方形散流器
FFS250×250
32
用于一层全空气系统
八、小结
经过近两个月的时间，毕业设计终于顺利完成了。在此，对指导老师刁老师表示深深地感谢。可以说我们从开始对设计的一无所知到慢慢了解、熟悉的过程，每一步都离不开舒刁老师的点播和指导；特别是在专业评估期间，刁老师在百忙之中仍坚持为我们做细心细致的指导，帮助我们顺利成功地完成该综合楼的空调系统的设计。通过这次设计，我们对建筑物空调工程有了更加深刻的认识，丰富我们所学的专业知识，也提高了我们的自学能力，扩大了专业面。
在毕业设计过程中，通过收集资料，方案研讨，图纸的设计，对大学三年所学的知识，做了一次彻底地梳理和综合运用，使我们对自己所学专业知识有了更深的了解。使我们具备了独立分析一般工程实际问题的能力，理论联系了实际，掌握的知识得以完善和应用。设计中，理论与实际工程有一定的差距，通过老师的指导，对设计不断加以完善，错误得以纠正。理论知识学习了基本的计算方法，而在实际的工程计算中又要考虑外界环境的因素，对参数加以修正，让理论更接近实际变化的环境。
由于我们初次接触这种综合性空调设计存在的问题在所难免，恳请老师给予指正。
九 参考资料
[1] 《空气调节设计手册》 电子工业部第十设计研究院主编，
中国建筑工业出版社
[2] 《实用供热空调设计手册》 陆耀庆主编，中国建筑工业出版社
[3] 《实用制冷工程设计手册》 中国建筑工业出版社
[4] 《采暖通风设计手册》 陆耀庆主编，中国建筑工业出版社
[5] 《设计用建筑物冷负荷计算方法》 1982年，北京市建筑设计院
[6] 《采暖通风与空气调节设计规范》（GBJ19-87）,1991年，中国计划出版社
[7] 《锅炉房设计规范》（GB5004-92）中国建筑工业出版社
[8] 《制冷与空调设备手册》 国防工业出版社
[9] 《中国供暖通风空调设备手册》 第一分册,空调机组,机械工业出版社,
1994年10月
[10] 《空气调节》 中国建筑工业出版社
[11] 《空气调节用制冷技术》 中国建筑工业出版社
[12] 《供热工程》 中国建筑工业出版社
[13] 《锅炉与锅炉房设备》 中国建筑工业出版社
[14] 《地源热泵设计参考资料》 山东建筑工程学院地源热泵研究所
[15] 《采暖通风工程制图（第二版）》 关震荣编，
1991年8月，高等教育出版社
[16] 《热工测量与自动调节》 中国建筑工业出版社
[17] 《现代建筑空调技术丛书：高层建筑空调设计》 中国建筑工业出版社
[18] 《现代建筑空调技术丛书：影剧院空调设计》 中国建筑工业出版社
[19] 《现代建筑空调技术丛书：旅馆建筑空调设计》 中国建筑工业出版社
[20] 《现代建筑空调技术丛书：体育建筑空调设计》 中国建筑工业出版社
[21] 《现代建筑空调技术丛书：百货商场空调设计》 中国建筑工业出版社
[22] 《现代建筑空调技术丛书：变风量空调设计》 中国建筑工业出版社
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