毕业设计论文
姓名：
指导教师：
时间：
山西煤炭职业技术学院
山 西 煤 炭 职 业 技 术 学 院
毕 业 设 计 任 务 书
一、毕业设计题目
晋煤集团凤凰山 3403 综放工作面供电设计。
二、毕业设计要求
（1）在回采工作面设置一台 KBSGZY-1600/6/ 1600kVA 型矿用隔爆型移动变电
站为采煤机和可弯曲刮板输送机提供 1140V 电源，配电装置选用 QJZ-2×200/1140SA 型矿用
隔爆型组合开关；在运输顺槽中部设置一台 KBSGZY-800/6/ 800kVA 型矿用隔爆型
移 动 变 电 站 为 运 输 顺 槽 的 用 电 设 备 提 供 660V 电 源 ， 主 要 设 备 的 配 电 装 置 选 用
BKD16-400/660 型矿用隔爆型真空开关。回风顺槽用电设备的 660V 电源引自轨道大巷低压
配电点。
（2）井下配电电压 1140V 、660V、127V。
（3）采区电缆必须使用经检验合格的并取得煤矿矿用产品安全标志的阻燃电缆，符合
MT818 标准。采区移动变压器电缆选用 MYPTJ-6/10 型矿用移动金属屏蔽监视型橡套软电
缆；采区 1140V 移动电缆选用 型矿用屏蔽橡套软电缆；采区 660V 移动电缆
选用 型矿用屏蔽橡套软电缆；井下照明电缆选用 型矿用轻型橡
套软电缆。
（4）工作面负荷统计
序号 设备 型号 主要技术指标 数量
1 刮板
输送机
SGZ764/2×200 出厂长度：180m 输 送 量：800T/h
刮板链速： 2
2 采煤机 MG200/500-WD1 装机功率： 适应采高：―
适应硬度：硬或中硬
1
3 工作面
液压支架
ZF4400/17/28
支护强度： 工作高度： m
对底比压： MPa 单架重量：
通风断面（约）：9m²
113
4 过渡
支架
ZPG5600/17/33
支护强度： 工作高度： m
对底比压： Mpa 单架重量：22T
通风断面（约）：10m²
6
5 转载机 SZZ764/160 能力：1000T/h 功率：160KW 电压： 1140V 1
6 破碎机 PCM110 破碎粒度最大：300mm 功率：110 KW 1
7 可伸缩胶
带输送机
DSJ100/90/2×160
长度：1040m 带宽：1000mm
能力：900 T/h 功率：2×160 KW
电压：1140 V
1
8 乳化液
泵站
WRB200/ 流量：200L/min 最大压力： MPa
功率：125 KW 工作压力：30 MPa 1
9 喷雾
泵站
WPZ320/ 流量：320L/min 压力： MPa
功率：45 KW 1
10 单体支柱 支护高度： 阻力：300KN 450
11 供电通讯
系统
移动变电站
开关 绞车
三、毕业设计内容
第一部分：高压电缆的选型设计
（1）选择电缆基本参数；（2）按持续工作电流计算与校验；（3）按电压损失计算与
校验；（4）按经济电流密度计算与校验；（5）按热稳定性计算与校验。
第二部分：低压开关、起动器选型设计
（1）低压开关选择原则 ；（2）起动器选择原则。（3）低压开关、起动器选型。
第三部分：低压电缆的选型设计
（1）低压电缆选型原则；（2）电缆长度的确定；（3）主芯线截面的确定：①根据通
过电缆得工作电流初选；①正常运行时回路电压损失校验；①电机起动时端电压校验。
第四部分：短路电流计算
(1)短路点 3403 综放面 6KV 线路末端、D1、D5 的短路电流计算； (2)短路点 D6、乳化
泵短路点 D6 的短路电流计算； (3)短路点 D2、D4、D9 的短路电流计算； (4)短路点 D7 的
短路电流计算；( 5) 短路点的短路电流计算； (6)短路点 D8 的短路电流计算； (7)短路点
125D-25*4 水泵开关支线的短路电流计算；
第五部分：低压开关和移变高馈保护装置的整定:
（1）低压开关整定：①采煤机开关 1；①采煤机开关 2；①转载机开关；①转载机开关；①
工后组合开关；①工前组合开关；①乳化泵开关；①喷雾泵开关；①皮带变频开关；①控制综
放面高压开关； ○11 绞车开关； ○12125D-25*4 水泵开关； ○13BQW-15 污水泵开关。
（2）移变高馈保护装置的整定：①800KVA 馈电；①1600KVA 馈电；①皮带机馈电；①
乳化泵馈电；①工前馈电；①工后馈电；①采煤机馈电；①3403 轨道巷口瓦斯电馈电；①3403
水仓处馈电。
四、毕业设计要求：
设计说明书一份：
（1）摘要
（2）目录
（3）矿井概况
（4）选型设计要求
（5）选型设计内容、方法说明
（6）结论
（7）致谢
（8）参考书目
指导教师： 系 主 任：
2010 年 4 月 10 日
山西煤炭职业技术学院毕业设计题目
设计题目
设计内容：
设计日期 年 月 日 至 年 月 日
设计地点
指导教师
系 主 任
年 月 日
山西煤炭职业技术学院毕业设计评阅书
设计题目
评阅意见：
指导教师
系 主 任
年 月 日
山西煤炭职业技术学院毕业答辩评定书
评定意见
评定成绩
山
山
山西煤炭职业技术学院毕业答辩委员会
主 任 委 员
年 月 日
目录
摘要
第一章：概述
第二章.电缆的选择
电缆的选择包括确定电缆的型号、长度、芯线数目及主芯线截面大小。其中以确定主芯
线截面大小的计算较为复杂。
.选择电缆的一般原则
1、由于凤凰山矿采区低压供电电压一般采用380/660V供电，优先采用660V供电，
所以所选电缆电压主等级应大等于660V。
2、固定或半固定敷设的动力电缆，通常采用铠装电缆或不燃性橡胶电缆。
3、移动式或手持式电气设备都应使用专用的不燃性橡胶电缆。
4、固定敷设的照明，通讯、信号和控制用的电缆应用铠装电缆、塑料电缆或橡胶
电缆，非固定敷设的，应用橡胶电缆。
5、低压电缆严禁采用铝芯。
6、电缆长度的确定
①对于铠装电缆，其长度为巷道实际长度的倍；对于橡套电缆；其长度为巷道
实际长度的倍。
①为了便于安装，当电缆中间有接头时，应在电缆两端处各增加3米。
①在确定电缆长度时，应以用电设备可能处于最远的地方来计算。
7、电缆芯线数目的确定
①动力用橡套电缆一般选用四芯。
①信号电缆的芯数要根据控制、信号、通讯的需要来确定，并留有备用线芯，约为
需用芯数的20%左右。
8、电缆截面选择原则
①按电缆长时允许负荷电流的方法来选择，也叫安全载流量。
①按正常工作时的电压损失不超过允许范围。应保证电动机正常工作的端电压不低
于。
①按电动机起动时端电压不低于额定电压的75%校验，或不会使磁力起动器无法合
闸。
①对橡套电缆，还要考虑不小于电缆机械强度要求的最小截面。
.选择要求
1)按允许持续电流选择截面
2)按经济电流密度校验
3)按短路时的热稳定性校验
4)按正常负荷和发生事故时的电压损失校验
.高压电缆的选择
1.计算公式及参数
线路最大工作电流计算公式： (A)；
电压损失计算公式： （V）；
：电缆负荷功率(KW)； ：电压； L：电缆长度； ：需用系数；
: 功率因数；n：同时工作电缆根数；J：经济电流密度；
：三相短路电流；t：短路电流作用的假想时间；C：热稳定系数
2.电缆：来自采区变电所
1、电缆基本参数
编号：来自采区变电所；型号：MYPTJ-3X70；长时载流量：205（A）；
长度：300 m；电压 ：6（KV）；电缆负荷功率 ：2055（KW）；
2、按持续工作电流计算与校验
=
× 2055
3 × 6 ×
= <205（A）；
校验结果：合格
3、按电压损失计算与校验
电压损失绝对值：
=
× 2055 × 300 × ( + × )
6 × 1000
= <300（V）；
校验结果：合格
4、按经济电流密度计算与校验
计算所得电缆截面： =
1 ×
= <70（ ）；
校验结果：合格
5、按热稳定性计算与校验
计算所得电缆截面： = ×
= <70（ ）；
校验结果：合格
eU
eU eP
cos3
max
e
ex
g
U
PK
I
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
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Jn
I
A c
2mm
C
t
IA d
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max
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g
U
PK
I
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
eP xK
cos
)3(
dI
2mm
6 高压电缆参数：
第一段高压电缆：编号：盘区变电所至采区变电所；型号：LGJ-3X150；长度：950 m；
电缆电阻： ×950×10 = Ω；
电缆电抗： ×950×10 = Ω；
第二段高压电缆：编号：来自采区变电所；型号：MYPTJ-3X70；长度：300 m；
电缆电阻： ×300×10 = Ω；
电缆电抗： ×300×10 = Ω；
第三段高压电缆：编号：800 移变至 1600 移变；型号：MYPTJ-3X70；长度：770 m；
电缆电阻： ×770×10 = Ω；
电缆电抗： ×770×10 = Ω；
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
.低压电缆的选择
确定电缆型号、芯线根数
原则：
（1）低压电缆的型号及电压等级，要在符合《煤矿安全规程》的前提下，根据实际用电设
备的要求，电缆的用途和敷设场所等情况加以确定。
（2）固定敷设的动力电缆应采用铠装铅包纸绝缘电缆、铠装聚氯乙烯绝缘电缆或不燃性橡
胶电缆
（3）移动式和手持式设备应使用专用的不燃性橡胶电缆
（4）选择使用带有分相屏蔽的橡胶绝缘屏蔽电缆
（5）动力用橡套软电缆一般选用四芯
（6）信号电缆要按控制、信号、通信系统需求决定，并留有备用芯线
（7）橡胶电缆的接地芯线，除用作监测接地回路外，不得兼做其他用途
确定电缆长度
原则：
（1）铠装电缆：巷道长度×
（2）固定敷设的橡套软电缆：巷道长度×
（3）移动设备用的橡套软电缆：使用长度＋机头部分的活动长度（3~5m）
确定主芯线截面
(1)依据通过电缆的工作电流初选
原则：低压电缆严禁采用铝芯;正常工作负荷电流应≤电缆允许持续电流
计算公式及参数：
长时负荷电流计算公式： (A)；
：电缆负荷功率(kW)； ：工作电压(V)； ：需用系数； : 功率因数；
该计算公式来源于《煤矿电工手册(修订本)－矿井供电》下册第 370 页
1、电缆编号：1600 移变至工后馈电型号： ：1140(V)
电缆负荷功率 ：560(kW)；
= 1 ×
× 560 × 1000
3 × 1140 ×
= <265（A）；
选择电缆为：1600 移变至工后馈电，长度为：550m；校验结果：合格
2、电缆编号：工后馈电到工后煤溜型号： ：1140(V)
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
3 cos
x e
w
e
K P
I
U
eP eU xK cos
eU
eP
电缆负荷功率 ：200(kW)；
= 1 ×
1 × 200 × 1000
3 × 1140 ×
= <173（A）；
选择电缆为：工后馈电到工后煤溜，长度为：260m；校验结果：合格
3、电缆编号：200 移变后馈电出线型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：102(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 102 × × 1 = <173（A）；
选择电缆为：200 移变后馈电出线，长度为：30m；校验结果：合格
4、电缆编号：双速绞车开关后出线段型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：102(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 102 × × 1 = <173（A）；
选择电缆为：双速绞车开关后出线段，长度为：200m；校验结果：合格
5、电缆编号：第一台 25KW 绞车开关出线型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：102(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 102 × × 1 = <173（A）；
选择电缆为：第一台 25KW 绞车开关出线，长度为：180m；校验结果：合格
6、电缆编号：水仓馈电开关后出线段型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：65(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 65 × × 1 = <173（A）；
选择电缆为：水仓馈电开关后出线段，长度为：10m；校验结果：合格
7、电缆编号：第二台 25KW 绞车开关后出线段型号： ：
660(V)
电缆负荷功率 ：65(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
wI
eU
eP
wI
eU
eP
wI
eU
eP
wI
eU
eP
= 65 × × 1 = <173（A）；
选择电缆为：第二台 25KW 绞车开关后出线段，长度为：180m；校验结果：合格
8、电缆编号：第三台 25KW 绞车开关后出线段型号：
工作电压 ：660(V)
电缆负荷功率 ：65(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 65 × × 1 = <138（A）；
选择电缆为：第三台 25KW 绞车开关后出线段，长度为：180m；校验结果：合格
9、电缆编号：第四台 25kw 绞车开关后出线段型号：
工作电压 ：660(V)
电缆负荷功率 ：65(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 65 × × 1 = <138（A）；
选择电缆为：第四台 25kw 绞车开关后出线段，长度为：180m；校验结果：合格
10、电缆编号：第五台 25kw 绞车开关后出线段型号：
工作电压 ：660(V)
电缆负荷功率 ：65(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 65 × × 1 = <138（A）；
选择电缆为：第五台 25kw 绞车开关后出线段，长度为：180m；校验结果：合格
11、电缆编号：最后一台污水泵开关支路型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：(kW)；
= 1 ×
× × 1000
3 × 660 ×
= <64（A）；
选择电缆为：最后一台污水泵开关支路，长度为：5m；校验结果：合格
12、电缆编号：800KVA 移变二次母线型号： ：660(V)
wI
eU
eP
wI
eU
eP
wI
eU
eP
wI
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
电缆负荷功率 ：324(kW)；
= 1 ×
× 324 × 1000
3 × 660 ×
= <265（A）；
选择电缆为：800KVA 移变二次母线，长度为：2m；校验结果：合格
13、电缆编号：800KVA 后馈电后型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：324(kW)；
= 1 ×
× 324 × 1000
3 × 660 ×
= <265（A）；
选择电缆为：800KVA 后馈电后，长度为：80m；校验结果：合格
14、电缆编号：皮带电机支路型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：160(kW)；
= 1 ×
1 × 160 × 1000
3 × 660 ×
= <215（A）；
选择电缆为：皮带电机支路，长度为：5m；校验结果：合格
16、电缆编号：800KVA 至乳化泵馈电型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：330(kW)；
= 1 ×
× 330 × 1000
3 × 660 ×
= <265（A）；
选择电缆为：800KVA 至乳化泵馈电，长度为：750m；校验结果：合格
17、电缆编号：800KVA 后馈电至乳化泵型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：160(kW)；
= 1 ×
× 160 × 1000
3 × 660 ×
= <265（A）；
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
选择电缆为：800KVA 后馈电至乳化泵，长度为：4m；校验结果：合格
18、电缆编号：乳化泵支路电缆型号： ：660(V)
电缆负荷功率 ：125(kW)；
= 1 ×
× 125 × 1000
3 × 660 ×
= <173（A）；
选择电缆为：乳化泵支路电缆，长度为：5m；校验结果：合格
19、电缆编号：1600KVA 至采煤机馈电型号： ：1140(V)
电缆负荷功率 ：475(kW)；电流估算系数： ；同时系数：；
= 475 × × = <265（A）；
选择电缆为：1600KVA 至采煤机馈电，长度为：550m；校验结果：合格
20、电缆编号：采煤机支路型号： ：1140(V)
电缆负荷功率 ：475(kW)；
= 1 ×
× 475 × 1000
3 × 1140 ×
= <265（A）；
选择电缆为：采煤机支路，长度为：300m；校验结果：合格
21、电缆编号：工前刮板后电机型号： ：1140(V)
电缆负荷功率 ：200(kW)；
= 1 ×
1 × 200 × 1000
3 × 1140 ×
= <173（A）；
选择电缆为：工前刮板后电机，长度为：250m；校验结果：合格
22、电缆编号：转载机支线型号： ：1140(V)
电缆负荷功率 ：160(kW)；
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
wI
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
= 1 ×
× 160 × 1000
3 × 1140 ×
= <215（A）；
选择电缆为：转载机支线，长度为：80m；校验结果：合格
23、电缆编号：第六台 25kw 绞车开关后出线段型号：
工作电压 ：660(V)
电缆负荷功率 ：15(kW)；电流估算系数： ；同时系数：1；
= 15 × × 1 = <138（A）；
选择电缆为：第六台 25kw 绞车开关后出线段，长度为：180m；校验结果：合格
(2)正常运行时回路电压损失校验
原则：正常运行时，回路的电压损失应≤额定电压的 7%~10%
计算公式及参数：
长时负荷电流：
电压损失：
(V);
: 电缆负荷功率(kW)； : 工作电压(V)； : 电缆长度；
: 每公里电阻； : 每公里电抗；
: 同时系数； : 需用系数； : 功率因数
（计算公式来源于《煤矿电工手册(修订本)－矿井供电》下册第 371 页。）
回路编号：移变至皮带机回路
变压器 800KVA 移变的电压损失绝对值：
＝ × × ( × + × )＝（V）；
第一段低电缆 800KVA 移变二次母线的电压损失绝对值：
cos3
e
ex
sw
U
PK
KI
eU
eP
wI
)sincos(2 xreb UUUU
3 cos
x e
w
e
K P
I
U
0 03 cos sin )wU I L R X （
0 0( )
x e
e
K P L
R X tg
U
eP eU L
0R 0X
sK xK cos
=
× 324 × 2 × ( + × )
660
=（V）；
第二段低电缆 800KVA 后馈电后的电压损失绝对值：
=
× 324 × 80 × ( + × )
660
=（V）；
第三段低电缆皮带电机支路的电压损失绝对值：
=
1 × 160 × 5 × ( + × )
660
=（V）；
回路电压总损失: + + + = <63 (V);
校验结果：合格。
回路编号：800KVA 移变至乳化泵
变压器 800KVA 移变的电压损失绝对值：
＝ × × ( × + × )＝（V）；
第一段低电缆 800KVA 至乳化泵馈电的电压损失绝对值：
=
× 330 × 750 × ( + × )
660
=（V）；
第二段低电缆 800KVA 后馈电至乳化泵的电压损失绝对值：
=
× 160 × 4 × ( + × )
660
=（V）；
第三段低电缆乳化泵支路电缆的电压损失绝对值：
=
× 125 × 5 × ( + × )
660
=（V）；
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
U
)sincos(2 xreb UUUU
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
回路电压总损失: + + + = >63 (V);
校验结果：不合格。
回路编号：1600KVA 移变至采煤机
变压器 1600KVA 移变的电压损失绝对值：
＝12 × × ( × + × )＝（V）；
第一段低电缆 1600KVA 至采煤机馈电的电压损失绝对值：
=
× 475 × 550 × ( + × )
1140
=（V）；
第二段低电缆采煤机支路的电压损失绝对值：
=
× 475 × 300 × ( + × )
1140
=（V）；
回路电压总损失: + + = 87<117 (V);
校验结果：合格。
回路编号：1600KVA 移变至工前煤溜
变压器 1600KVA 移变的电压损失绝对值：
＝12 × × ( × + × )＝（V）；
第一段低电缆 1600KVA 至采煤机馈电的电压损失绝对值：
=
× 475 × 550 × ( + × )
1140
=（V）；
第二段低电缆工前刮板后电机的电压损失绝对值：
=
1 × 200 × 250 × ( + × )
1140
=（V）；
回路电压总损失: + + 0= <117 (V);
U
)sincos(2 xreb UUUU
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
U
)sincos(2 xreb UUUU
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
U
校验结果：合格。
回路编号：工后煤溜回路
变压器 1600KVA 移变的电压损失绝对值：
＝12 × × ( × + × )＝（V）；
第一段低电缆 1600 移变至工后馈电的电压损失绝对值：
=
× 560 × 550 × ( + × )
1140
=（V）；
第二段低电缆工后馈电到工后煤溜的电压损失绝对值：
=
1 × 200 × 260 × ( + × )
1140
=（V）；
回路电压总损失: + + = <117 (V);
校验结果：合格。
回路编号：1600KVA 至采煤机回路
变压器 1600KVA 移变的电压损失绝对值：
＝12 × × ( × + × )＝（V）；
第一段低电缆 1600KVA 至采煤机馈电的电压损失绝对值：
=
× 475 × 550 × ( + × )
1140
=（V）；
第二段低电缆采煤机支路的电压损失绝对值：
=
× 475 × 300 × ( + × )
1140
=（V）；
回路电压总损失: + + = 87<117 (V);
校验结果：合格。
)sincos(2 xreb UUUU
)( 00 tgXRU
LPK
U
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ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
U
)sincos(2 xreb UUUU
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
)( 00 tgXRU
LPK
U
e
ex
U
(3)电机起动时端电压校验
原则：距采区变电所最远、容量最大的电动机启动时端电压应≥额定电压的 75%
计算公式及参数:
电机起动阻抗： ；
起动时电机相电阻： ；电机相电抗： ；
起动回路总电阻： ；总电抗： ；
电机实际起动电流： ；
电机实际启动电压: (V)；
：空载相电压； ：变压器二次侧额定电压； ：电机额定电压；
：变压器电阻； ：变压器电抗； ：起动功率因数；
：电机额定起动电流,； ：电机实际起动电流,；
：电机起动阻抗； 、 ：电机起动相电阻、电抗；
：起动回路总电阻； ：起动回路总电抗；
（计算公式来源于《煤矿电工手册(修订本)－矿井供电》下册第 376 页。）
回路编号：移变至皮带机回路
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：660（V）；电机额定起动电流 ：990（A）；
电机起动阻抗： =
660
3 × 990
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
eU qeI
qe
e
q
I
U
Z
3
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cosq qR Z
sinq qX Z
TR TX
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3
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2
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2U eU 2 eU
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qZ qR qX
R X
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
660
= %>70%
校验结果：合格。
回路编号：800KVA 移变至乳化泵
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：660（V）；电机额定起动电流 ：936（A）；
电机起动阻抗： =
660
3 × 936
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
1R 1X
qT RRRR 1
qT XXXX 1
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2
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3
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cosq qR Z
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TR TX
1R 1X
qT RRRR 1
qT XXXX 1
eU 2 2U
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
660
= %>70%
校验结果：合格。
回路编号：1600KVA 移变至采煤机
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：1140（V）；电机额定起动电流 ：871（A）；
电机起动阻抗： =
1140
3 × 871
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
1140
= %>75%
校验结果：合格。
22
2
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U
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qsqp ZIU 3
e
q
U
U
回路编号：1600KVA 移变至工前煤溜
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：1140（V）；电机额定起动电流 ：960（A）；
电机起动阻抗： =
1140
3 × 960
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
1140
= %>75%
校验结果：合格。
回路编号：工后煤溜回路
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：1140（V）；电机额定起动电流 ：960（A）；
电机起动阻抗： =
1140
3 × 960
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值
eU qeI
qe
e
q
I
U
Z
3
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cosq qR Z
sinq qX Z
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qe
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q
I
U
Z
3
cos
回路编号：移变至皮带机回路
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：660（V）；电机额定起动电流 ：990（A）；
电机起动阻抗： =
660
3 × 990
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
660
= %>70%
校验结果：合格。
回路编号：800KVA 移变至乳化泵
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：660（V）；电机额定起动电流 ：936（A）；
电机起动阻抗： =
660
3 × 936
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
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qe
e
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TR TX
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q
I
U
Z
3
cos sin
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
660
= %>70%
校验结果：合格。
回路编号：1600KVA 移变至采煤机
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：1140（V）；电机额定起动电流 ：871（A）；
电机起动阻抗： =
1140
3 × 871
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
cosq qR Z
sinq qX Z
TR TX
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sinq qX Z
TR TX
1R 1X
qT RRRR 1
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
1140
= %>75%
校验结果：合格。
回路编号：1600KVA 移变至工前煤溜
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：1140（V）；电机额定起动电流 ：960（A）；
电机起动阻抗： =
1140
3 × 960
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
qT XXXX 1
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U
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qT XXXX 1
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2
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XR
U
I sq
qsqp ZIU 3
电机起动端电压百分数： ＝
1140
= %>75%
校验结果：合格。
回路编号：工后煤溜回路
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：1140（V）；电机额定起动电流 ：960（A）；
电机起动阻抗： =
1140
3 × 960
= ； ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
1140
= %>75%
校验结果：合格。
回路编号：1600KVA 至采煤机回路
电机起动端电压计算：
电机额定电压 ：1140（V）；电机额定起动电流 ：871（A）；
e
q
U
U
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q
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U
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U
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电机起动阻抗： =
1140
3 × 871
= ；
起动功率因数 ：；起动功率因数的正玄值 ：；
起动时电机相电阻： ＝×= ；
起动时电机相电抗： ＝×= ；
变压器相电阻 ： ；相电抗 ： ；
低压电缆电阻 ： ；电缆电抗 ： ；
起动回路总电阻： ＝++＝ ；
起动回路总电抗： ＝++＝ ；
变压器二次侧额定电压 ：（KV）；变压器空载相电压 ：（KV）；
电机实际起动电流：
＝
× 1000
3 × () + ()
= （A）；
电机实际起动电压： ＝ 3 × × = （V）；
电机起动端电压百分数： ＝
1140
= %>75%
校验结果：合格。
(4)低压电缆统计报表
编号 型号
额定
电流
工作
电流
长度
是否
合格
1600 移变至工后馈电 265 550 合格
工后馈电到工后煤溜 173 260 合格
200 移变后馈电出线 173 30 合格
双速绞车开关后出线段 173 200 合格
第一台 25KW 绞车开关出线 173 180 合格
水仓馈电开关后出线段 173 10 合格
第二台 25KW 绞车开关后出线段 173 180 合格
第三台 25KW 绞车开关后出线段 138 180 合格
第四台 25kw 绞车开关后出线段 138 180 合格
第五台 25kw 绞车开关后出线段 138 180 合格
qe
e
q
I
U
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3
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最后一台污水泵开关支路 64 5 合格
800KVA 移变二次母线 265 2 合格
800KVA 后馈电后 265 80 合格
皮带电机支路 215 5 合格
800KVA 至乳化泵馈电 265 750 合格
800KVA 后馈电至乳化泵 265 4 合格
乳化泵支路电缆 173 5 合格
1600KVA 至采煤机馈电 265 550 合格
采煤机支路 265 300 合格
工前刮板后电机 173 250 合格
转载机支线 215 80 合格
第六台 25kw 绞车开关后出线段 138 180 合格
低压电缆
第一段低压电缆：编号：800KVA 移变二次母线；型号：
长度：2 m；
电缆电阻： ×2×10 = Ω；
电缆电抗： ×2×10 = Ω；
第二段低压电缆：编号：800KVA 后馈电后；型号：
长度：80 m；
电缆电阻： ×80×10 = Ω；
电缆电抗： ×80×10 = Ω；
第三段低压电缆：编号：皮带电机支路；型号：
长度：5 m；
电缆电阻： ×5×10 = Ω；
电缆电抗： ×5×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
第四段低压电缆：编号：800KVA 至乳化泵馈电；型号：
长度：750 m；
电缆电阻： ×750×10 = Ω；
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
Lrr 0
电缆电抗： ×750×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
短路回路内一相电阻值的总和：
=
×
+ + = Ω；
短路回路内一相电抗值的总和：
= +
×
+ + =
Ω；
短路电流计算（短路点名称：D6）：
两相短路电流：
=
× 1000
2 × +
= (A)；
三相短路电流：
=
× 1000
3 × +
= (A)；
第五段低压电缆：编号：800KVA 后馈电至乳化泵；型号：
长度：4 m；
电缆电阻： ×4×10 = Ω；
电缆电抗： ×4×10 = Ω；
第六段低压电缆：编号：乳化泵支路电缆；型号：
长度：5 m；
电缆电阻： ×5×10 = Ω；
电缆电抗： ×5×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω
第七段低压电缆：编号：1600KVA 至采煤机馈电；型号：
长度：550 m；
电缆电阻： ×550×10 = Ω；
电缆电抗： ×550×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
Lxx 0
2R 2X
2
1 RR
KK
R
R b
bb
2
1 XX
KK
X
XX b
bb
x
22
)2(
)()(2
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U
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22
)3(
)()(3
XR
U
I ed
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
第八段低压电缆：编号：采煤机支路；型号：
长度：300 m；
电缆电阻： ×300×10 = Ω；
电缆电抗： ×300×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
第九段低压电缆：编号：工前刮板后电机；型号：
长度：250 m；
电缆电阻： ×250×10 = Ω；
电缆电抗： ×250×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
第十段低压电缆：编号：转载机支线；型号：
长度：80 m；
电缆电阻： ×80×10 = Ω；
电缆电抗： ×80×10 = Ω；
第十一段低压电缆：编号：1600 移变至工后馈电；型号：
长度：550 m；
电缆电阻： ×550×10 = Ω；
电缆电抗： ×550×10 = Ω；
第十二段低压电缆：编号：工后馈电到工后煤溜；型号：
长度：260 m；
电缆电阻： ×260×10 = Ω；
电缆电抗： ×260×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
第十三段低压电缆：编号：200 移变后馈电出线；型号：
长度：30 m；
电缆电阻： ×30×10 = Ω；
电缆电抗： ×30×10 = Ω；
第十四段低压电缆：编号：双速绞车开关后出线段；型号：
长度：200 m；
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
Lrr 0
Lxx 0
电缆电阻： ×200×10 = Ω；
电缆电抗： ×200×10 = Ω；
第十五段低压电缆：编号：第一台 25KW 绞车开关出线；型号：
长度：180 m；
电缆电阻： ×180×10 = Ω；
电缆电抗： ×180×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
第十六段低压电缆：编号：水仓馈电开关后出线段；型号：
长度：10 m；
电缆电阻： ×10×10 = Ω；
电缆电抗： ×10×10 = Ω；
第十七段低压电缆：编号：第二台 25KW 绞车开关后出线段；型号：
长度：180 m；
电缆电阻： ×180×10 = Ω；
电缆电抗： ×180×10 = Ω；
第十八段低压电缆：编号：第三台 25KW 绞车开关后出线段；型号：
长度：180 m；
电缆电阻： ×180×10 = Ω；
电缆电抗： ×180×10 = Ω；
第十九段低压电缆：编号：第四台 25kw 绞车开关后出线段；型号：
长度：180 m；
电缆电阻： ×180×10 = Ω；
电缆电抗： ×180×10 = Ω；
第二十段低压电缆：编号：第五台 25kw 绞车开关后出线段；型号：
长度：180 m；
电缆电阻： ×180×10 = Ω；
电缆电抗： ×180×10 = Ω；
第 二 十 二 段 低 压 电 缆 ： 编 号 ： 第 六 台 25kw 绞 车 开 关 后 出 线 段 ； 型 号 ：
m；
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
电缆电阻： ×180×10 = Ω；
电缆电抗： ×180×10 = Ω；
第二十三段低压电缆：编号：最后一台污水泵开关支路；型号：
长度：5 m；
电缆电阻： ×5×10 = Ω；
电缆电抗： ×5×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω；
第二十四段低压电缆：编号：125D-25*4 水泵开关支线；型号：
长度：5 m；
电缆电阻： ×5×10 = Ω；
电缆电抗： ×5×10 = Ω；
低压电缆总电阻： = Ω；低压电缆总电抗： =Ω
Lrr 0
Lxx 0
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
Lrr 0
Lxx 0
2R 2X
第三章.变压器选择
变压器编号：四盘区轨道巷移变型号: KBSGZY-200/6/
负荷额定总功率 ：102(kW); 最大电机功率 ：37 (kW)；
需用系数根据综采工作面设置： = + ×
37
102
=
视在功率计算： =
× 102
× 1=<200
选择变压器为：KBSGZY-200/6/
校验结果：合格
变压器编号：800KVA 移变型号: 顺特移变-800/6/
负荷额定总功率 ：650(kW); 最大电机功率 ：320 (kW)；
需用系数根据综采工作面设置： = + ×
320
650
=
视在功率计算： =
× 650
× 1=<800
选择变压器为：顺特移变-800/6/
校验结果：合格
变压器编号：1600KVA 移变型号: 顺特移变-1600/6/
负荷额定总功率 ：1545(kW); 最大电机功率 ：200 (kW)；
需用系数根据综采工作面设置： = + ×
200
1545
=
视在功率计算： =
× 1545
× 1=<1600
选择变压器为：顺特移变-1600/6/
校验结果：合格
变压器统计报表
编号 型号 视在功率 是否合格
四盘区轨道巷移变 KBSGZY-200/6/
3
200 合格
800KVA 移变 顺 特 移 变
-800/6/
800 合格
XK
eP sP
XK
cos
x e
s
K P
S K
eP sP
XK
cos
x e
s
K P
S K
eP sP
cos
x e
s
K P
S K
1600KVA 移变 顺特移变-1600/6/ 1600 合格
变压器参数：
变压器编号：800KVA 移变；型号：顺特移变-800/6/；短路容量 ：98 (MVA)；
变压比： = ；系统电抗值： = Ω；
变压器每相电阻 ：Ω；每相电抗 ：Ω；
变压器编号：1600KVA 移变；型号：顺特移变-1600/6/；短路容量 ：98 (MVA)；
变压比： = 5；系统电抗值： = Ω；
变压器每相电阻 ：Ω；每相电抗 ：Ω；
变压器编号：四盘区轨道巷移变；型号：KBSGZY-200/6/；短路容量 ：98
(MVA)；
变压比： = ；系统电抗值： = Ω；
变压器每相电阻 ：Ω；每相电抗 ：Ω；
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U
K
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UU
X
bR bX
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UU
X
bR bX
第四章.低压开关和移变高馈保护装置整定
计算公式及参数：
负荷电流计算公式： ；
：负荷功率（KW）； ：工作电压； ：需用系数；
：两相短路电流； ：功率因数； ：灵敏度系数；
：过负荷保护整定值； ：短路保护整定值； ：速断保护整定值
计算公式来源于《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》第 6-10 页。
开关：800KVA 馈电
1、开关基本参数
开关编号：800KVA 馈电；型号：BKD16-630/660；额定电流：630A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
× 525
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：400 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
用户整定值 ：1200 A；灵敏度校验短路点：D6；校验点短路电流 ： A；
整定计算灵敏度： =
1200
= >；校核结果：合格。
开关：1600KVA 馈电
1、开关基本参数
开关编号：1600KVA 馈电；型号：BKD16-800/1140；额定电流：800A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流：
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(2)
dI cos sK
dxI szI
= 1 ×
× 1545
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：580 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
用户整定值 ：2000 A；灵敏度校验短路点：D4；校验点短路电流 ： A；
整定计算灵敏度： =
2000
= >；校核结果：合格。
开关：皮带机馈电
1、开关基本参数
开关编号：皮带机馈电；型号：BKD1-400Z/660；额定电流：400A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
× 320
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：300 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
用户整定值 ：600 A；灵敏度校验短路点：D5；校验点短路电流 ： A；
整定计算灵敏度： =
600
= >；校核结果：合格。
开关：乳化泵馈电
1、开关基本参数
开关编号：乳化泵馈电；型号：BKD1-400Z/660；额定电流：400A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
× 165
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
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I
U
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：160 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
用户整定值 ：1120 A；灵敏度校验短路点：乳化泵短路点 D6；校验点短路电流 ：
A；
整定计算灵敏度： =
1120
= >；校核结果：合格。
开关：工前馈电
1、开关基本参数
开关编号：工前馈电；型号：BKD16-630；额定电流：630A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
× 510
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：280 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
用户整定值 ：1680 A；灵敏度校验短路点：D7；校验点短路电流 ： A；
整定计算灵敏度： =
1680
= >；校核结果：合格。
开关：工后馈电
1、开关基本参数
开关编号：工后馈电；型号：BKD16-630；额定电流：630A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
1 × 400
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：250 A；
(2)、短路保护：
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理论计算值： = + 1×0 = A；
用户整定值 ：1500 A；灵敏度校验短路点：D8；校验点短路电流 ： A；
整定计算灵敏度： =
1500
= >；校核结果：合格。
开关：采煤机馈电
1、开关基本参数
开关编号：采煤机馈电；型号：BKD16-630；额定电流：630A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
× 475
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：270 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
用户整定值 ：1620 A；灵敏度校验短路点：D9；校验点短路电流 ： A；
整定计算灵敏度： =
1620
= >；校核结果：合格。
开关：采煤机开关 1
1、开关基本参数
开关编号：采煤机开关 1；型号：QJZ-300/1140；额定电流：300 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
1 × 200
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：130 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7× = A；用户整定值 ：886 A；
灵敏度校验短路点：D9；校验点短路电流 ：；
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整定计算灵敏度： =
886
= >；校核结果：合格。
开关：采煤机开关 2
1、开关基本参数
开关编号：采煤机开关 2；型号：QJZ-300/1140；额定电流：300 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
×
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：178 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7× = A；用户整定值 ：1040 A；
灵敏度校验短路点：D9；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
1040
= >；校核结果：合格。
开关：转载机开关
1、开关基本参数
开关编号：转载机开关；型号：QJZ-200/1140；额定电流：200 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
1 × 160
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：100 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7× = A；用户整定值 ：700 A；
灵敏度校验短路点：D4；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
700
= >；校核结果：合格。
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开关：工后组合开关
1、开关基本参数
开关编号：工后组合开关；型号：QJZ2*400-1140SA；额定电流：400 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
1 × 400
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：250 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 6× = A；用户整定值 ：1500 A；
灵敏度校验短路点：D8；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
1500
= >；校核结果：合格。
开关：工前组合开关
1、开关基本参数
开关编号：工前组合开关；型号：QJZ2*400-1140SA；额定电流：400 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
1 × 400
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：250 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 6× = A；用户整定值 ：1500 A；
灵敏度校验短路点：D7；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
1500
= >；校核结果：合格。
开关：乳化泵开关
1、开关基本参数
开关编号：乳化泵开关；型号：QJZ-200/660；额定电流：200 A；
2、保护类别：低压开关(2)
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)2(
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
1 × 125
3 × ×
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：150 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7× = A；用户整定值 ：1020 A；
灵敏度校验短路点：乳化泵短路点 D6；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
1020
= >；校核结果：合格。
开关：喷雾泵开关
1、开关基本参数
开关编号：喷雾泵开关；型号：QJZ-200/660；额定电流：200 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流： = 45 × × 1 = 54 A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1×54 = 54A；用户整定值 ：55 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7×54 = 378 A；用户整定值 ：378 A；
灵敏度校验短路点：乳化泵短路点 D6；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
378
= >；校核结果：合格。
开关：皮带变频开关
1、开关基本参数
开关编号：皮带变频开关；型号：BJP1-200；额定电流：200 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流： = 160 × × 1 = 192 A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1×192 = 192A；用户整定值 ：200 A；
(2)、短路保护：
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理论计算值： = 7×192 = 1344 A；用户整定值 ：1400 A；
灵敏度校验短路点：D5；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
1400
= >；校核结果：合格。
开关：3403 轨道巷口瓦斯电馈电
1、开关基本参数
开关编号：3403 轨道巷口瓦斯电馈电；型号：BKD16-400；额定电流：400A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流： = A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：120 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
用户整定值 ：360 A；灵敏度校验短路点：水仓水泵短路点；校验点短路电流 ：
A；
整定计算灵敏度： =
360
= >；校核结果：合格。
开关：3403 水仓处馈电
1、开关基本参数
开关编号：3403 水仓处馈电；型号：BKD16-400；额定电流：400A；
2、保护类型：低压开关(1)
通过开关的负荷电流： = A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；用户整定值 ：80 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + ×46 = A；
用户整定值 ：240 A；灵敏度校验短路点：3403 轨道巷最后一台水泵短路点；校验点
短路电流 ： A；
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整定计算灵敏度： =
240
= >；校核结果：合格。
开关：控制综放面高压开关
1、开关基本参数
开关编号：控制综放面高压开关；型号：BGP9L-6G/300/6000；额定电流：300A；
变压器编号：1600KVA 移变；变压比：5；
2、保护类型：变压器高馈
通过开关的负荷电流：
= 1 ×
× 2055
3 × ×
= A；
负荷电流折算高压侧： =
5
= A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = A；
用户整定值 ：150 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = + × = A；
短路保护电流折算高压侧： =
5
= A；用户整定值 ：450 A；
灵敏度校验短路点：D2；校验点短路电流 ： A；
两相短路电流折算到高压侧： =
5
= A；
整定计算灵敏度： =
450
= >；校核结果：合格。
开关： 绞车开关
1、开关基本参数
开关编号： 绞车开关；型号：QBZ80N-660；额定电流：80 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流： = 25 × × 1 = A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：28 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7× = A；用户整定值 ：196 A；
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灵敏度校验短路点：3403 轨道巷最后一台水泵短路点；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
196
= >；校核结果：合格。
开关：125D-25*4 水泵开关
1、开关基本参数
开关编号：125D-25*4 水泵开关；型号：QJZ-200/660；额定电流：200 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流： = 37 × × 1 = A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：42 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7× = A；用户整定值 ：294 A；
灵敏度校验短路点：125D-25*4 水泵开关支线；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
294
= >；校核结果：合格。
开关：BQW-15 污水泵开关
1、开关基本参数
开关编号：BQW-15 污水泵开关；型号：QBZ-80A；额定电流：80 A；
2、保护类别：低压开关(2)
通过开关的负荷电流： = 15 × × 1 = A；
(1)、过负荷保护：
理论计算值： =1× = ；用户整定值 ：18 A；
(2)、短路保护：
理论计算值： = 7× = A；用户整定值 ：126 A；
灵敏度校验短路点：3403 轨道巷最后一台水泵短路点；校验点短路电流 ：；
整定计算灵敏度： =
126
= >；校核结果：合格。
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开关整定明细表
开关编号 设备型号
过
负
荷
速断
短路
电流
短路点
计算灵
敏度
是否
合格
800KVA 馈电 BKD16-630/660 400 1200 D6 合格
1600KVA 馈电 BKD16-800/1140 580 2000 D4 合格
皮带机馈电 BKD1-400Z/660 300 600 D5 合格
乳化泵馈电 BKD1-400Z/660 160 1120 乳化泵
短路点 D6
合格
工前馈电 BKD16-630 280 1680 D7 合格
工后馈电 BKD16-630 250 1500 D8 合格
采煤机馈电 BKD16-630 270 1620 D9 合格
采煤机开关 1 QJZ-300/1140 130 886 D9 合格
采煤机开关 2 QJZ-300/1140 178 1040 D9 合格
转载机开关 QJZ-200/1140 100 700 D4 合格
工后组合开关 QJZ2*400-1140SA 250 1500 D8 合格
工前组合开关 QJZ2*400-1140SA 250 1500 D7 合格
乳化泵开关 QJZ-200/660 150 1020 乳化泵
短路点 D6
合格
喷雾泵开关 QJZ-200/660 55 378 乳化泵
短路点 D6
合格
皮带变频开关 BJP1-200 200 1400 D5 合格
3403 轨道巷口瓦斯电馈电 BKD16-400 120 360 水仓水泵
短路点
合格
3403 水仓处馈电 BKD16-400 80 240 3403 轨道巷
最后一台水泵
短路点
合格
控制综放面高压开关 BGP9L-6G/300/6000 150 450 D2 合格
绞车开关 QBZ80N-660 28 196 3403 轨道巷
最后一台
水泵短路点
合格
125D-25*4
水泵开关
QJZ-200/660 42 294 125D-25*4
水泵开关支线
合格
BQW-15
污水泵开关
QBZ-80A 18 126 3403 轨道巷
最后一台水泵
短路点
合格
