1
施工组织设计、施工方案审批表
工程名称 府河名居地下室工程 日 期 2009年9 月2 日
现报上下表中的技术管理文件，请予以审批。
类 别 编制人 册 数 页 数
施工组织设计
施 工 方 案 吴佳峰 1 23
内容附后
申报简述：
府河名居地下室工程
地下室结平板模板支撑搭设施工方案
申报部门（分包单位） 常州三建307项目部 申报人：吴佳峰
审核意见：
□有 □无 附页
总承包单位名称：常州三建 审核人： 审核日期： 年 月 日
审批意见：
审批结论： □ 同意 □修改后报 □重新编制
审批部门（单位）： 审批人： 日期： 年 月 日
2
地下室结平板模板支撑搭设施工方案
一、工程结构概况：
府河名居人防地下室工程为地下二层钢筋混凝土框架结构车库。框架柱网间距
m×。其顶板设计标高为，顶板厚400mm，双向梁截面1350×600；负一层结平板设计标高为－
，顶板厚250mm，双向梁截面1350×400，层高；基础筏板450mm厚，设计标高为－
，层高。
模板立杆支撑于450厚钢筋混凝土底板上，模板搭设高度分别为、（含顶板）。模板支
撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。
二、模板支撑立杆布置原则：
模板支撑立杆布置设计，按顶板结构设计图选典型区域梁板布置，在确保立杆、水平杆满足施工
承载能力的情况下，使双向水平杆相互贯通，梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，采用不同的间
距。
当局部区域梁板变化，需按实调整立杆布置时，其立杆布置双向尺寸不得超出下述搭设参数。
3
1350× 400
1350× 400
1350× 400
1350× 400
13
50
×
40
0
13
50
×
40
0
13
50
×
40
0
13
50
×
40
0
水
平
剪
刀
撑
垂
直
剪
刀
撑
垂
直
剪
刀
撑
垂直剪刀撑
垂
直
剪
刀
撑
垂直剪刀撑
垂
直
剪
刀
撑
250厚负二层结平板模板支撑立杆平面布置示意图
50
0
85
0
85
0
85
0
60
0
85
06
00
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
60
06
00
60
0
60
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
85
0
60
06
00
85
0
85
0
850850
600600
850 850850 850850 850850850850 850 850850 850850 850850
600600600600
850 850850 850850 850850850
600
850
600
D
80
00
80
00
C
C
B
80
00
A
45
00
12
80008000
11109
8000
4
37
5 7
00
70
0
70
0
75
0
62
5
70
0
62
5
70
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
06
25
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
62
5 7
50
62
5
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
75
0
62
5 7
50
62
5
75
0
62
5 7
50
750
625
750
625
750
625
750 750 750 750 750 750 750 750
625
750
625
750 750 750 750 750 750 750 750
625
750750750750750750750750750
625
750
625
750
1350× 600
垂
直
剪
刀
撑
垂
直
剪
刀
撑
垂
直
剪
刀
撑
垂直剪刀撑
水
平
剪
刀
撑
垂
直
剪
刀
撑
垂直剪刀撑
13
50
×
60
0
13
50
×
60
0
13
50
×
60
0
13
50
×
60
0
1350× 600
1350× 600
400厚顶板模板支撑立杆平面布置示意图
8000
9 10 11
8000 8000
12
45
00
A
80
00
B
C
C
80
00
80
00
D
5
二、编制依据：
1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002年版)
3. 《施工手册》（第四版）
4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册)
5. 《建筑结构静力计算手册》
6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
7. 荷载标准值及分项系数
序号 名称 荷载 分项系数
1 楼板木模自重（包括梁模）
2 混凝土自重 24kN/m3
3 框架梁钢筋自重
4 楼板钢筋自重
计算水平面荷载
4 振捣荷载
计算垂直面荷载
计算底模及小横杆时
(另以集中荷载
验算，取大值)
计算大横杆时
5 施工荷载
计算立杆及其他支承构件
8. 荷载组合
荷载组合
项次 项 目
计算承载能力 验算刚度
1 平板及薄壳模板及支架 ℃＋℃＋℃＋℃ ℃＋℃＋℃
2 梁和拱模板的底板及支架 ℃＋℃＋℃＋℃ ℃＋℃＋℃
3 梁、拱、柱、墙的侧面模板 ℃＋℃ ℃
9. 材料计算参数
材 料 规 格 性能指标参数
钢 管 Q235钢，Ø48× 抗弯强度设计值：fm=205N/mm
2
65
0
20
0
34
001
05
0
15
00
50
0
10
00
15
00
32
00
20
0
750
625
750
625
750 750 750 750 750 750 750 750 750
625
750750750750750750750750
625
750
625
750750750750750750750750
625
750
625
750
625
750
8000
9 10 11
8000 8000
12
600
850
600
850 850 850850 850850 850850
600600 600600
850 850850 850850 850850850 850 850 850850 850850 850850
600600
850 850
地下室结平板模板支撑立杆剖面布置示意图
6
截面积： A=；惯性矩：I=
截面模量：W= ；弹性模量：E=×105 N/mm2
模 板 15厚 胶合多层板 E= ×10
3N/mm2 ，[σ]=
木 方 50×100松木
顺纹抗压：fc=10N/mm2；顺纹抗剪：fv=
顺纹抗拉：ft=
弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3
对拉螺栓 M12（Ø） [N] =
单扣件承载力 [N]=8000N
扣 件
双扣件承载力 [N]=12000N
三、搭设技术参数：
1．支撑体系杆件采用Ø48×钢管（定尺钢管无接头）；可锻铸铁制作的扣件；
2. 双向水平杆步距：小于1500mm。
3. 负一层结平板250厚，板下立杆支撑间距控制在850mm×850mm范围，立杆均垂直落地。
模板下木楞布置间距小于200mm。
4. 顶板400厚，板下立杆支撑间距控制在750mm×750mm范围，立杆均垂直落地。
模板下木楞布置间距小于200mm。
5．梁下立杆间距：
（1）截面1350×600梁底横向设三立杆，间距+；立杆梁横杆连接采用顶托。
梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；梁底模木楞@160。
（2）截面1350×400梁底横向设三立杆，间距+；立杆梁横杆连接采用顶托。
梁底立杆、横杆纵向最大间距850mm；侧模设置两道木楞；梁底模木楞@160。
6. 梁下立杆布置按主次梁之间实际间距调整均匀布置，具体布置详见上附平、剖面图
四、高支架模板支撑搭设安全技术要求：
1. 模板支撑立杆基础为450厚钢筋混凝土底板。地下室内框架柱须先行浇筑完成。
2. 模板支撑立杆钢管无接头，竖向须垂直。
横杆纵向@750立杆纵向@750
顶托
400厚板梁1350× 600
750 750625625 600 600 850850
梁1350× 400 250厚板
顶托
立杆纵向@850 横杆纵向@850
框柱
立杆
水平杆
木楔
连墙件示意图
7
3. 顶托外露螺栓高度小于200mm。
4. 模板支撑架体双向水平杆与相邻框架柱，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。
5. 设置梁、板底斜撑杆件区域的各步水平杆件必须采用搭接连接（搭接长度），设置三扣件。
6. 严格控制双向水平杆步距＜。双向水平杆应贯通设置成一个整体。
7. 立杆底脚须双向设置扫地杆。梁、板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。
8. 沿区域四周及双向主梁下，按图示设置垂直剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。
9. 按示设置一道水平剪刀撑杆，即双向隔跨设置。水平剪刀撑与水平杆紧固。
10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65 N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。
11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（超过浇筑高度小于100mm）及浇筑方向，均匀布料分层浇筑。
12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。
13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。
14. 按设计要求对梁底模预先起拱处理。
15. 顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度后方可开始拆除负一层模板支撑。
16.
混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，顶板与外墙板一同浇筑，顶板梁板浇筑从中间
向两侧分层进行。
五、高支架模板搭设安全管理措施
1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架
搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定
期体检，体检合格后方可上岗操作。
2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕，经过验
收合格后方可使用。
3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距
、纵距上下始终保持一致。
4、钢管脚手架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员
不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。
5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。
6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查：
（1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；
（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求；
（3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；
（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。
7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。
六、高支架模板搭设应急预案
1.
施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现
险情的处理措施。
2. 明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。
3. 巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。
4. 施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施。
8
5. 现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。
七、模板拆除
1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、剪力墙侧模板。
2. 板底模板等砼强度达到70%的设计强度时拆除。
3. 梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。
4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。
5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。
八、高支架模板及支撑验算：（按最不利条件验算）
1. 板厚250mm楼板模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]= = kN/m2
板主龙骨采用Ø48×钢管，板底支承杆间距850×850；次木龙骨间距@200；
次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=
（1）荷载计算
℃ 模板及支架自重标准值： kN/m2
℃ 混凝土标准值： 24 kN/m3
℃ 钢筋自重标准值： kN/m3
℃ 施工人员及设备荷载标准值： kN/m2 （验算模板、小梁）
kN/m2 （验算大横杆）
kN/m2 （验算立杆）
（集中荷载P= kN）
（2）面模板承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F1=（+24×+×）×+×=
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F2=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F1、 F2两者取大值，F1= kN/m2
面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。
线荷载设计值：q1= F1× = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = 57000 N·mm
2）集中荷载设计值：
面模板自重线荷载设计值：q2= kN/m2× ×=
跨中集中荷载设计值：P= kN× =
q
200
1 q 2
P
200
8
2
1
1
lq
M
8
2
9
施工荷载为集中荷载弯矩值： = = 175240N·mm
以上 ＞ ，面模板强度验算采用 值。
W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
= = N/mm2 满足要求
（3）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2
q3= F3× = kN/m2× =
I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4
= = ＜ l/400 = 200/400 = 满足要求
（4）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F1=（+24×+×）×+×=
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F2=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F1、 F2两者取大值，F1= kN/m2
次龙骨视为跨度850mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽200mm。
线荷载设计值：q3= F1× = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = N·mm
2）集中荷载设计值：
面板木楞自重线荷载设计值：q4= kN/m2× ×=
跨中集中荷载设计值：P= kN× =
施工荷载为集中荷载弯矩值： = = ·mm
以上 ＞ ，木楞强度验算采用 值。
木楞截面模量： = = 83333mm3
48
2
2
2
Pllq
M
4
2003500
8
2
2M 1M 2M
W
M 2
37500
175240
EI
ql
384
5 4
2812504500384
4
q4
3q P
850 850
8
2
3
3
lq
M
8
2
48
2
4
4
Pllq
M
4
8503500
8
2
4M 3M 4M
6
2bh
W
6
10050 2
10
= = N/mm2 满足要求
（5）木楞承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2
q5= F3× m = kN/m2× =
木楞惯性距： = = ×105mm4
= = ＜ l/400 = 850/400= 满足要求
（6）木楞承载能力抗剪验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F1=（+24×+×）×+×=
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F2=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F1、 F2两者取大值，F1= kN/m2
次龙骨视为跨度850mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽。
线荷载设计值：q3= F1× = =
木楞剪力设计值： = =969 N
2）均布荷载设计值抗剪验算：
= = ＜ [ ] = N/mm2 满足要求
（7）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F4=（+24×+×）×+×= kN/m2
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F5=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F4、 F5两者取大值，F5= kN/m2
次龙骨视为跨度850mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽850mm。
线荷载设计值：q5= F5× = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = N·mm
W
M 4
83333
12
3bh
I
12
10050 3
EI
ql
384
5 4
41666679000384
4
2
ql
V
2
bh
V
2
3
100502
9693
5q
850
8
2
5
5
lq
M
8
2
11
钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×钢管)
2）均布荷载设计值抗弯强度验算：
= = N/mm2 满足要求
（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2
q6= F3× = kN/m2× =
E=×105 N/mm2 Ix= ×105mm4 (Ø48×钢管)
= = ＜ l/400 = 850/400= 满足要求
（9）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F6=（+24×+×）×+×= kN/m2
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F7=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F6、 F7两者取大值，F7=
钢管支撑间距最大为850mm×850mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A=
钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略
2）均布荷载设计值强度验算：
N1 = kN/m2×× = (单根立杆承载面积)
N = N1 + N2 = 7131N + 330N = 7461 N 支撑钢管有效面积A=
= = N/mm2 满足要求
3）均布荷载设计值稳定验算：
钢管Ø48×回转半径： = =
计算长度： ； = = ＜ [ ] = 150
查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =
则： = = N/mm2 满足要求
(10) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N
根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 7461 N ＜[N]=8000N，单扣件满足要求
为确保安全,板底水平杆与立杆连接须采用双扣件，[N]双=12000N。
2. 板厚400mm楼板模板计算
W
M 5
4250
EI
lq
384
5 46
102000206000384
4
A
N
7461
4
2
1
2 dd
i
4
22
mml 18000 i
lO
1800
A
N
c
7461
12
模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]= = kN/m2
板主龙骨采用Ø48×钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距@200；
次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=
（1）荷载计算
℃ 模板及支架自重标准值： kN/m2
℃ 混凝土标准值： 24 kN/m3
℃ 钢筋自重标准值： kN/m3
℃ 施工人员及设备荷载标准值： kN/m2 （验算模板、小梁）
kN/m2 （验算大横杆）
kN/m2 （验算立杆）
（集中荷载P= kN）
（2）面模板承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F1=（+24×+×）×+×=
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F2=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m2
面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。
线荷载设计值：q1= F1× = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = N·mm
2）集中荷载设计值：
面模板自重线荷载设计值：q2= kN/m2× ×=
跨中集中荷载设计值：P= kN× =
施工荷载为集中荷载弯矩值： = = 175240N·mm
以上 ＞ ，面模板强度验算采用 值。
W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
= = N/mm2 满足要求
（3）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2
q
200
1 q 2
P
200
8
2
1
1
lq
M
8
2
48
2
2
2
Pllq
M
4
2003500
8
2
2M 1M 2M
W
M 2
37500
175240
13
q3= F3× = kN/m2× =
I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4
= = ＜ l/400 = 200/400 = 满足要求
（4）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F1=（+24×+×）×+×=
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F2=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m2
次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽200mm。
线荷载设计值：q3= F1× = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = N·mm
2）集中荷载设计值：
面板木楞自重线荷载设计值：q4= kN/m2× ×=
跨中集中荷载设计值：P= kN× =
施工荷载为集中荷载弯矩值： = = ·mm
以上 ＞ ，木楞强度验算采用 值。
木楞截面模量： = = 83333mm3
= = N/mm2 满足要求
（5）木楞承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2
q5= F3× m = kN/m2× =
木楞惯性距： = = ×105mm4
= = ＜ l/400 = 750/400= 满足要求
EI
ql
384
5 4
2812504500384
4
q 4
3q P
7 5 0 7 5 0
8
2
3
3
lq
M
8
2
48
2
4
4
Pllq
M
4
7503500
8
2
4M 3M 4M
6
2bh
W
6
10050 2
W
M 4
83333
12
3bh
I
12
10050 3
EI
ql
384
5 4
41666679000384
4
14
（6）木楞承载能力抗剪验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F1=（+24×+×）×+×=
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F2=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m2
次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽。
线荷载设计值：q3= F1× = =
木楞剪力设计值： = = N
2）均布荷载设计值抗剪验算：
= = ＜ [ ] = N/mm2 满足要求
（7）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F4=（+24×+×）×+×= kN/m2
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F5=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F4、 F5两者取大值，F5=
次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽750mm。
线荷载设计值：q5= F5× = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = N·mm
钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×钢管)
2）均布荷载设计值抗弯强度验算：
= = N/mm2 满足要求
（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（+24×+×）= kN/m2
q6= F3× = kN/m2× =
E=×105 N/mm2 Ix= ×105mm4 (Ø48×钢管)
2
ql
V
2
bh
V
2
3
100502
5q
750
8
2
5
5
lq
M
8
2
W
M 5
4250
15
= = ＜ l/400 = 750/400= 满足要求
（9）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F6=（+24×+×）×+×= kN/m2
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F7=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F6、 F7两者取大值，F7=
钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A=
钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略
2）均布荷载设计值强度验算：
N1 = kN/m2×× = (单根立杆承载面积)
N = N1 + N2 = 8410N + 330N = 8740 N 支撑钢管有效面积A=
= = N/mm2 满足要求
3）均布荷载设计值稳定验算：
钢管Ø48×回转半径： = =
计算长度： ； = = ＜ [ ] = 150
查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =
则： = = N/mm2 满足要求
(10) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N
根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8740 N ＞[N]=8000N，单扣件不能满足要求
为确保安全，板底水平杆与立杆连接须采用双扣件，[N]双=12000N。
3. 梁1350mm×600mm模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]= = kN/m2
次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=
梁底小横杆采用Ø48×钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm；
梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；
（一）荷载计算 (顶板按400mm厚考虑)
℃ 梁底模板自重 kN/m2×（＋×2）=
℃ 梁混凝土荷重 24 kN/m3×× = kN/m
℃ 钢筋荷重 ×× =
℃ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2× =
2 kN/m2× =
EI
lq
384
5 46
102000206000384
4
A
N
8740
4
2
1
2 dd
i
4
22
mml 18000 i
lO
1800
A
N
c
8740
16
℃ 新浇混凝土侧压力： 24 kN/m3× =
℃ 混凝土倾倒荷载： 2 kN/m2
（二）梁底面模板验算
（1）面模板承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m
2）抗弯强度验算：
面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。
线荷载设计值转换：q1= F2×÷ = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = N·mm
W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
= = N/mm2 满足要求
3）均布荷载设计值抗剪验算：
面模板剪力设计值： = = N
= = ＜ [ ] = N/mm2 满足要求
（2）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（++）= kN/m
横杆纵向@750立杆纵向@750
顶托
400厚板梁1350× 600
750 750625625
160
q1
q 2
160
P
8
2
1
1
lq
M
8
2
W
M1
37500
2
1lqV
2
bh
V
2
3
1510002
17
线荷载设计值转换：q2= F3×÷ = =
I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4
= = ＜ l/400 = 160/400= 满足要求
（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算
（1）木楞承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m
次木龙骨视为单跨连续梁，跨度750mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽。
线荷载设计值：q3= F2 = (梁底设九根木楞，受力按八根验算)
2）木楞强度验算：
按三跨最不利条件： = = N·mm
单根木楞截面模量： = = 83333mm3
= = N/mm2 满足要求
（2）木楞承载能力抗剪验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m
线荷载设计值：q3=F2 = (梁底设九根木楞，受力按八根验算)
木楞剪力设计值： = = N
2）均布荷载设计值抗剪验算：
= = ＜ [ ] = N/m2 满足要求
（3）木楞承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
EI
lq
384
5 42
2812504500384
4
3q
750
2
32 lqM
6
2bh
W
6
10050 2
W
M 2
833338
2
ql
V
2
bh
V
2
3
8100502
18
荷载标准值：F3=（++）= kN/m
线荷载设计值转换：q4= F3 = kN/m
单根木楞惯性距： = = ×105mm4
按三跨最不利条件： = =
＜ l/400 = 750/400= 满足要求
（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2= kN/m
梁底钢管小横杆视为二跨连续梁，跨度＋，梁底三根立杆为梁支点。
线荷载设计值：q5= F2×÷ = =
简图A
2）简图B计算
VA= = = kN
VB= = = kN
M3= = = kN·m
Wn= 4250 mm3 (Ø48×钢管)
= = N/mm2 满足要求
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（++）= kN/m
线荷载设计值转换：q5= × ÷ = kN/m
E=×105 N/mm2 Ix= ×105mm4 (Ø48×钢管)
ωmax= = = ＜l/400= 625/400 =
满足要求。
（五）梁侧模板的验算
梁侧模板木楞间距，为单跨简支梁。钢管牵杠间距750mm。
（1）荷载验算：
1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=（外加剂修正系数）；
β2=（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）
12
3bh
I
12
10050 3
EI
lq
100
44
416666790001008
4
625
q
625
5
A A
B
ql
ql
ql
W
M 3
4250
848000
EI
ql
100
4
55
4
19
℃ F4=γct0β1β2 V=×24×200/（20+15）××× 2 = kN/m2
℃ F5=γch = 24× = 取两者较小值
2）振捣混凝土产生的荷载组合：℃ 4 kN/m2
（2）抗弯强度验算：
1）侧模面板木楞间距，按单跨简支梁计算。
荷载组合：℃×＋℃min×
荷载标准值：F = 4×＋24×× =
根据钢管竖挡750mm间距，q6 =
M = 1/8 q5 l 2 = ×× = ·m
W=1/6 bh2 = 1/6×750×152 = 28125 mm3
σ= M / W =·m / 28125mm3= N/mm2
荷载组合：℃ F =
根据钢管竖挡750mm间距，q7 = kN/m
I=bh3/12= 750×15 3/12 = ×105mm4
= =＜ l/400 = 200/400= 满足要求。
2）侧模木楞，按单跨梁计算（最不利条件），钢管竖挡间距750mm
取200mm宽为计算单元，q6 = kN/m
抗弯：M = q5 l 2 = ×× 2= ·m
W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3
σ= M / W =·m / 83333 mm3 = N/mm2
抗剪： S1=1/2×bh2= ×50×1002= ×105 mm3 (木楞)
S2=1/2×bh2= ×200×152= ×104 mm3 (面板)
S = S1+ S2 = ×105 mm3
I1=1/12×bh3= 1/12×50×1003= ×106 mm4 (木楞)
I2=1/12×bh3= 1/12×200×153= ×104 mm4 (面板)
I =I1+ I2 = ×106 mm3
q5 =
V = = ×× =
τ= VS/Ib= 2130N××105mm3 /（×106mm4×（50+200））=
τ＜[τ]= N/mm2 满足要求
3）挠度验算：取侧压力℃ F = kN/m2 q5 = = kN/m
= =＜ l/400 = 750/400= 满足要求
（六）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算
1）顶板均布荷载设计值：（板厚按400考虑）
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
F6=（+24×+×）×+×= kN/m2
EI
ql
384
5
max
4
2110004500384
4
EI
ql
100
max
4
41600009000100
4
20
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F7=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F6、 F7两者取大值，F7=
钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A=
钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略
2）均布荷载设计值强度验算：
外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= kN
外侧立杆承受顶板荷载：N3 = kN/m2××× = (单根立杆承载面积)
外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 4071N + 330N + 4205N = 8606 N
支撑钢管有效面积A=
= = ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
中间立杆承受梁荷载：N4 =2×RB = 2× = kN
中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 13570N + 330N = 13900 N
支撑钢管有效面积A=
= = ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
3）均布荷载设计值稳定验算：
钢管Ø48×回转半径： = =
计算长度： ； = = ＜ [ ] = 150
查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =
则中间立杆： = = N/mm2 满足要求
(七) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N
外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 8606N ＞ [N]=8000N，单扣件不能满足要求；
中间立杆支承水平杆下传荷载N = 13900N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件不能满足要求；
中间立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。
4. 梁1350mm×400mm模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= ×103N/mm2 ，[σ]= = kN/m2
次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=
梁底小横杆采用Ø48×钢管@850mm；梁底横向设三立杆，间距600mm+600mm；
梁立杆、横杆纵向最大间距850mm；侧模设置两道木楞；
（一）荷载计算 (顶板按250mm厚考虑)
℃ 梁底模板自重 kN/m2×（＋×2）=
℃ 梁混凝土荷重 24 kN/m3×× = kN/m
℃ 钢筋荷重 ×× =
℃ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2× =
A
N
8606
A
N
13900
4
2
1
2 dd
i
4
22
mml 18000 i
lO
1800
A
N
c
13900
21
2 kN/m2× =
℃ 新浇混凝土侧压力： 24 kN/m3× =
℃ 混凝土倾倒荷载： 2 kN/m2
（二）梁底面模板验算
（1）面模板承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2=
2）抗弯强度验算：
面模板可视为梁，取梁宽，跨度。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。
线荷载设计值转换：q1= F2×÷ = =
施工荷载为均布荷载弯矩值： = = N·mm
W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
= = N/mm2 满足要求
3）均布荷载设计值抗剪验算：
面模板剪力设计值： = = N
= = ＜ [ ] = N/mm2 满足要求
（2）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
600 600 850850
梁1350× 400 250厚板
顶托
立杆纵向@850 横杆纵向@850
160
q1
q 2
160
P
8
2
1
1
lq
M
8
2
W
M1
37500
2
1lqV
2
bh
V
2
3
1510002
22
荷载标准值：F3=（++）= kN/m
线荷载设计值转换：q2= F3×÷ = =
I=bh3/12=1000×153/12 = ×105mm4
= = ＜ l/400 = 160/400= 满足要求
（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算
（1）木楞承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2=
次木龙骨视为单跨连续梁，跨度850mm，钢管小横杆作为梁支点，取荷载取值宽。
线荷载设计值：q3= F2 = (梁底设九根木楞，受力按八根验算)
2）木楞强度验算：
按三跨最不利条件： = = ·mm
单根木楞截面模量： = = 83333mm3
= = N/mm2 满足要求
（2）木楞承载能力抗剪验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2=
线荷载设计值：q3=F2 = (梁底设九根木楞，受力按八根验算)
木楞剪力设计值： = = 9333 N
2）均布荷载设计值抗剪验算：
= = ＜ [ ] = N/m2 满足要求
（3）木楞承载能力挠度验算
EI
lq
384
5 42
2812504500384
4
3q
850
2
32 lqM
6
2bh
W
6
10050 2
W
M 2
833338
2
ql
V
2
bh
V
2
3
8100502
93333
23
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（++）= kN/m
线荷载设计值转换：q4= F3 = kN/m
单根木楞惯性距： = = ×105mm4
按三跨最不利条件： = =
＜ l/400 = 750/400= 满足要求
（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算
1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (℃ 水平振捣荷载)
F1=（++）×+×= kN/m
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (℃ 水平振捣荷载)
F2=（++）× + ××= kN/m
以上F1、 F2两者取大值，F2=
梁底钢管小横杆视为二跨连续梁，跨度＋，梁底三根立杆为梁支点。
线荷载设计值：q5= F2×÷ = =
简图A
2）简图B计算
VA= = = kN
VB= = = kN
M3= = = kN·m
Wn= 4250 mm3 (Ø48×钢管)
= = N/mm2 满足要求
挠度验算荷载组合标准：℃＋℃＋℃
荷载标准值：F3=（++）= kN/m
线荷载设计值转换：q5= × ÷ = kN/m
E=×105 N/mm2 Ix= ×105mm4 (Ø48×钢管)
ωmax= = = ＜l/400= 600/400 =
满足要求。
（五）梁侧模板的验算
梁侧模板木楞间距，为单跨简支梁。钢管牵杠间距750mm。
（1）荷载验算：
1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=（外加剂修正系数）；
12
3bh
I
12
10050 3
EI
lq
100
44
416666790001008
4
q5
A A
B
600 600
ql
ql
ql
W
M 3
4250
622400
EI
ql
100
4
55
4
24
β2=（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）
℃ F4=γct0β1β2 V=×24×200/（20+15）××× 2 = kN/m2
℃ F5=γch = 24× = 取两者较小值
2）振捣混凝土产生的荷载组合：℃ 4 kN/m2
（2）抗弯强度验算：
1）侧模面板木楞间距，按单跨简支梁计算。
荷载组合：℃×＋℃min×
荷载标准值：F = 4×＋24×× =
根据钢管竖挡850mm间距，q6 =
M = 1/8 q5 l 2 = ×× = ·m
W=1/6 bh2 = 1/6×850×152 = 31875 mm3
σ= M / W =·m / 31875mm3= N/mm2
荷载组合：℃ F =
根据钢管竖挡850mm间距，q7 = kN/m
I=bh3/12= 850×15 3/12 = ×105mm4
= = ＜ l/400 = 200/400= 满足要求。
2）侧模木楞，按单跨梁计算（最不利条件），钢管竖挡间距850mm
取200mm宽为计算单元，q6 = kN/m
抗弯：M = q5 l 2 = ×× 2= ·m
W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3
σ= M / W =·m / 83333 mm3 = N/mm2
抗剪： S1=1/2×bh2= ×50×1002= ×105 mm3 (木楞)
S2=1/2×bh2= ×200×152= ×104 mm3 (面板)
S = S1+ S2 = ×105 mm3
I1=1/12×bh3= 1/12×50×1003= ×106 mm4 (木楞)
I2=1/12×bh3= 1/12×200×153= ×104 mm4 (面板)
I =I1+ I2 = ×106 mm3
q5 =
V = = ×× =
τ= VS/Ib= 1810N××105mm3 /（×106mm4×（50+200））=
τ＜[τ]= N/mm2 满足要求
3）挠度验算：取侧压力℃ F = kN/m2 q5 = = kN/m
= =＜ l/400 = 850/400= 满足要求
（六）钢管支撑立杆（Ø48×）承载能力强度验算
1）顶板均布荷载设计值：（板厚按250考虑）
可变荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃× (均布荷载取
EI
ql
384
5
max
4
2390004500384
4
EI
ql
100
max
4
41600009000100
4
25
F6=（+24×+×）×+×= kN/m2
永久荷载效应控制组合：（℃＋℃＋℃）×＋℃×× (均布荷载取
F7=（+24×+×）×+××= kN/m2
以上F6、 F7两者取大值，F7=
钢管支撑间距最大为850mm×850mm，水平杆步距≤，支撑杆有效面积A=
钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按高度计算）略
2）均布荷载设计值强度验算：
外侧立杆承受梁荷载：N1 = RA= kN
外侧立杆承受顶板荷载：N3 = kN/m2××× = (单根立杆承载面积)
外侧立杆承受总荷载：N = N1 + N2 + N3= 3112N + 330N + 3566N = 7008 N
支撑钢管有效面积A=
= = ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
中间立杆承受梁荷载：N4 =2×RB = 2× = kN
中间立杆底部承受总荷载：N = N2 + N4 = 10372N + 330N = 10702N
支撑钢管有效面积A=
= = ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
3）均布荷载设计值稳定验算：
钢管Ø48×回转半径： = =
计算长度： ； = = ＜ [ ] = 150
查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ =
则中间立杆： = = N/mm2 满足要求
(七) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N
外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 7008N ＜ [N]=8000N，单扣件满足要求；
中间立杆支承水平杆下传荷载N = 10702N ＜ [N]双扣件=12000N，双扣件满足要求；
中间立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。
二○○九年四月十六日
说 明
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A
N
7008
A
N
10702
4
2
1
2 dd
i
4
22
mml 18000 i
lO
1800
A
N
c
10702
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