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目 录
第一章、工程概况 ..............................................................................................................................2
第二章、编制依据 ..............................................................................................................................2
第三章、轮扣式脚手架的特点 ..........................................................................................................3
第四章、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数 ..............................................................................3
第五章、轮扣式支撑的设计 ..............................................................................................................4
第八章、模板质量标准 ......................................................................................................................8
第九章、成品保护 ............................................................................................................................11
第十章、模板施工职业健康安全要求 ............................................................................................11
第十一章、混凝土浇筑施工方法及要求 ........................................................................................13
第十二章、施工监测方案及安全应急预案 ....................................................................................13
第十三章、计算 ................................................................................................................................21
第十四章、飘板材料选择及搭设 ....................................................................................................21
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轮扣式支架模板工程专项施工方案
第一章、工程概况
工程名称：韶关市鑫金汇建材家居广场一期（一区）
工程地点：韶关市浈江区黄金村片国道323线东南侧A地块
建设单位：韶关市鑫金汇嘉阳投资开发有限公司
设计单位：湘潭市规划建筑设计院韶关设计部
监理单位：广东安业建设工程顾问有限公司
施工单位：鸿鑫建设集团有限公司
本工程为框架3层结构。屋顶标高为+,其中梯屋顶标高为+,各层高为
，室外地坪标高为-
。本工程22栋梁KL24为最大截面（300×1000mm），跨度为；21栋柱KZ4，22栋
KZ7、KZ8为最大截面（900×600）mm，22栋车道区域板厚为最厚板（180mm），砼强度等
级均为C30。
第二章、编制依据
（1）《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；
（2）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
（3）《建筑工程荷载规范》；
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011；
（5）《建筑施工承插型轮扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010；
（6) 《建设工程项目管理规范》；
（7)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92；
（8)《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2011；
（9)《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2001；
（10)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
（11)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；
（12)《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；
（13)《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2006）；
（14)《建筑环境设计规范》（GB15831-2002）；
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（15)《建设工程安全生产管理条例》；
本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；
企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；
建筑工程施工安全辅助设计系统。
第三章、轮扣式脚手架的特点
轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主
要特点是：
1、具有可靠的双向自锁能力；
2、无任何活动零件；
3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；
4、受力性能合理；
5、可以自由调节；
6、产品标准化包装；
7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；
8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架
结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。
缺点：
1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；
2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；
3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。
第四章、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数
施工要点
1、前期应做好支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体
连杆的设置，保证其整体稳定性和抗倾覆性。
2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。
3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一
构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和
安全性。
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4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够
的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；
5、轮扣式脚手架附图片。
轮扣式脚手架技术参数
一、规格、型号
名称 型号 A（mm） 理论重（kg） 材质、壁厚
立杆 米 2400
立杆 米 1800
横杆 米 1200
材质为Q235壁厚
为
、设计荷载
1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分
别为：40、30KN。
2、横杆设计荷载：
HG－90 Pmax＝ Qmax＝
HG－120 Pmax＝ Qmax＝
在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为。
3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN。
第五章、轮扣式支撑的设计
轮扣式脚手架的布置
首先进行满堂怕轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线最大间距21栋10*8米；22栋8*8米
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，按照排架间距梁轴线往两侧，每边~米设一排立杆，
10米方向：+*8+=10米；
8米方向：+*6+=8米。
对于局部特别是不规则的，则适当利用米和米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距
，保证立杆从梁轴线起100距离开始起步。
对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行
固定。
对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚
手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20C
M，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最
下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。
梁底采用2根钢管上铺设80*80木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加
固。
沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。
中间在纵横向应每隔左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4~6米,并在
剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45
度~60度.
第六章、施工部署及施工准备
工艺流程
施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁
底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验
收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。
柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→
自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互
检→验收→移交砼工种。
梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模
→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装
→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种
。
施工准备
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材料准备
(1) 各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。
(2) 根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确
保材料按时进场，并妥善保管。
(3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。
(4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。
(5) 模板材料进场计划见下表。
模板材料进场计划
序号 名 称 规 格 单位 数量 进场时间
1 18mm木胶
合板
915×1830 块 3000 首层地面浇筑完后分批进场
2 木 枋 80×80×2000 条 10000 首层地面浇筑完后分批进场
3 轮扣式立杆 1800、2400mm 根 10000 首层地面浇筑完后分批进场
4 轮扣式横杆 1200mm 根 20000 首层地面浇筑完后分批进场
5 顶 托 L=740mm 个 600 首层地面浇筑完后分批进场
6 钢管 Ф48× 吨 120 首层地面浇筑完后分批进场
7 步步紧 1m 个 5000 首层地面浇筑完后分批进场
(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、
数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。
轮扣式支撑体系技术交底工作
在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如
下；
1. 轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。
2.按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。
3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。
4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。
5.支架布置详见附后平面图。
第七章、操作工艺
支模方式
梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。
支撑体系
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轮扣式支撑体系
本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用盘扣脚手架支模体系。我
们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为，板厚为180mm；梁最大截面为300×
1000进行支模体系稳定性验算。
立杆和水平杆采用φ48×的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×1200mm，水平步距
为，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×双钢管，钢管上铺80×80×2000木枋
间距为@300mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对一层结构部分每隔2跨由
底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。
模板支设的要求
模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑
下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。
模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺
寸、数量须准确无误。
柱子模板接缝控制
模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1
mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧
用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。
模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。
模板拆除
拆除前的准备
℃拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；
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℃全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；
℃清除架体上的杂物及地面障碍物；
℃拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；
℃根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，明确拆除部位
、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。
拆模时间规定：
侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模
板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。
各部位构件拆模时所需混凝土强度：
结构类型 结构跨度（m）
按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%
）
≤2 50
＞2，≤8 75板
＞8 100
≤8 75
梁
＞8 100
悬臂构件 —— 100
模板拆除注意事项
1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足
操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。
2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野
蛮施工。
3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严
禁往下扔，以防止模板损坏。
4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁
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止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。
第八章、模板质量标准
保证项目
模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度
、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。
基本项目
模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模
剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。
允许偏差项目
模板安装和预埋件、预留洞允许偏差
项 目 允许偏差(mm) 项 目 允许偏差(mm)
轴线位移 3 表面平整度 5
标高 -5～+2 相邻两板表面高低差 2
截面尺寸 -5～+2 预留、预埋件中心线位移 3
每层垂直度 3 预留洞截面尺寸 0～+10
模板施工应注意的质量问题
1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。
防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；
柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；
梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。
2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝
麻面。
防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，
要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如
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设计无要求则按规范要求起拱2‰。
3）、板接缝处出现高低差及漏浆
防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板
跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定
出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶
带。
4）、梁侧板或板模夹在砼内
防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流
程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。
5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸
防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，
并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过时中间钉反扶梯基。
6）、爆模或外凸
原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽
套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。
防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品
，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次
使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、
核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm
深即可。
7）、垂直度偏差大
原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设
斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。
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防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接
及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校
正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模
板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检
，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后
方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水
平夹角控制在60°左右。
第九章、成品保护
1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设
分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变
形。
2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。
3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。
4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污
染钢筋。
5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度，宽80～100
mm，楼梯踏步保护模板宽度50～80mm。
6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。
第十章、模板施工职业健康安全要求
职业健康安全保证措施
一般注意事项
1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质
量。
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2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。
3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。
4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。
5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。
6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。
7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。
8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。
9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。
10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。
11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。
12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。
13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。
人员要求
1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。
2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。
3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。
模板支撑的检修安全措施
1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳
引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进
行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大
问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。
环境保证措施
1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。℃模板装卸时应人工一张
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张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；℃模板拆除时，应人工向下传递模
板、木枋，不得从高空向下抛掷。
2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。℃锯木灰每隔2天用汽车将木
屑运至城市环境垃圾存放点；℃每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。
3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。℃现场不可利用旧模
板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。℃对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分
类堆放，统一回收后转卖。
第十一章、混凝土浇筑施工方法及要求
本工程全部采用商品砼，现场布专业砼输送泵车，砼从低处向高处分层浇捣，一次性浇
筑完成。
混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有
明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与支架进行加固处理.
在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来,对变
形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理.模板变形观测平面图附后.
严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平。
第十二章、施工监测方案及安全应急预案
施工监测方案
1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况
、浇筑砼时模板沉降变形情况等。
2、监测方案：
a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；
b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇
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筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千
斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。
c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30m
in，保证施工作业在受控状态；
d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。
观测方法：
1）采用水准仪进行观测。
2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。
d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；
e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。
3 变形监测预警值：
支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。
安全应急预案
1 总则
工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部
内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。
适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故
突发性灾害事件发生后的应急反应。
2 灾情预警和报告
a 灾害预警
综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋
势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。
b 建议对策
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项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者
制定针对性应急方案。
c 报告灾情
灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调
查核实灾情。
发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种
类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的
问题等。
d 应急反应机构
小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工
程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下
，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时
听从抢险救灾总指挥部的指示。
e抢险队伍
项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场
的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，
并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。
f 应急救援的培训与演练
培训
预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训
，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进
行教育。
主要培训以下内容：
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（1）对危险源的突显特性辩识。
（2）事故报警。
（3）紧急情况下人员的安全疏散。
（4）现场抢救的基本知识。
演练
预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。
根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练
结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。
g 报警指定机构人员、联系电话
项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同
时向工地发出报警。
应急组织机构图:
救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部
门认可后可恢复施工生产。
对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今
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后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。
H 应急线路
本工程地处东莞市南城区体育公园斜对面。根据现场作业位置、大门位置、施工现场情
况和场外交通情况，本工程设计一条应急路线。具体如下：
事故地点→南城体育公园斜对面→东骏路以东于东六路交汇处。
g 防灾设备
项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止
水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器材、设备。
配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。
成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状
态，抢救设备不得挪作他用。
K 可能发生的紧急情况及应急预控措施
可能发生的紧急情况
可能发生的紧急情况如表8-4-1。
表8-4-1 可能发生的紧急情况表
序号
可能发生
的紧急情
况
发生原因
1 火灾事故
事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没
对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业
人员将烟头随地乱扔等。
2 高处坠落 事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全
18
网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业
层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业
时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑
鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全
带。
3 物体打击
事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章
作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区
域。
4 触电事故
事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电
。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证
，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝
缘鞋，戴好绝缘手套。
M 应急预控措施
应急预控措施见表8-4-2。
表8-4-2 应急预控措施一览表
序号 事故 预控措施
1 火灾事故
A
现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务
消防队员、班组防火员。
B 把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。
C
施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护
19
、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记
录。
D
一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时
木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火
机。
E
划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一
、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。
F
电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、
动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责
交底书)。
G
气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时
两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。
H
施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四
周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。
I 规范用电，防止电起火。
2 高处坠落
A
本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高
度重视。
20
B
高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空
作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。
C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。
D
高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度
随用随运，禁止超负荷堆放。
E
料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱
放和从高处抛掷材料、工具、物件。
F
作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。
3 物体打击
A
高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通
行闯入。
B
在建筑场地的出入口，搭设长3～6m宽度大于通道两侧各1
m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。
C
临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的
地方，亦支搭双层防护棚。
D
严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应
21
有防护设施并设专门区域。
E
作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。
4 触电事故
A
现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46
-
2005《施工现场临时用电安全技术规范》要求采用三相五
线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。
B
进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置
。
C
临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动
力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行
敷设，以确保安全用电。
D
所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所
有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯
间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。
E
配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70c
m，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。
F
22
室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规
定的最小安全距离。
G
外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。
N 灾害处理
各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。
发生险情后，立即报告现场总值班。
值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提取器材，布置就位
。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。
同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。
负责人赶到现场，组织指挥抢险。
i 抢险步骤
将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；
各级抢险负责人进行分工、协调工作；
提取或调集防灾器材；
实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。
L 灾情、事故搜集和报告
灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害
损失情况，并逐级上报。
发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行
政主管部门或其他有关部门报告。
在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，
全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有
23
关物证，配合有关部门收集证据。
应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。
第十三章、计算书
一、300×1000mm梁
结构楼板厚180mm，梁宽b=300mm，梁高h=1000mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,
底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模
量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=
200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=
;钢管直径48mm，壁厚，截面积，回转半径i=；立杆钢管重量
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
℃底侧模自重 kN/m2 ×( + ) × = kN/m
℃砼自重 kN/m3 × × × = kN/m
℃钢筋荷载 kN/m3 × × × = kN/m
℃振捣砼荷载 kN/m2 × × = kN/m
梁底模和支架承载力计算组合℃＋℃＋℃＋℃ q1 = kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(℃＋℃＋℃)/ q2 = kN/m
（2）底模板验算
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第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,Mmax=KMq1L2=××3002=-101304N·mm
σ=Mmax/W=101304/16200=
梁底模抗弯强度σ=
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVq1L=××300=1949N
τ=3Vmax/(2bh)=3×1949/(2×300×18)=
梁底模抗剪强度τ=
3）挠度验算
挠度系数Kυ=,q2=
υmax=Kυq2L4/(100EI)=××3004/(100×6000×145800)=
[υ]=L/250=300/250=
梁底模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
（3）第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距L=600mm ，C=300、γ=300/600=,
第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=341333
3mm4。
1）抗弯强度验算
25
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=×300/300=
Mq=qcL(2-γ)/8=×300/1000×600/1000×()/8=·m
b 、板传荷载计算
P板重量=×(板厚度×25＋模板重)＋×活载
=×(×25+)+×=
板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+225)/1000×300/1000×=
a=×(L-c)=×(600-300)=150mm=，Mp=Pa=×=·m
Mmax=Mq＋Mp=(+)×106=580000N·mm=·m
σ=Mmax/W=580000/85333=
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=
2）抗剪强度验算
Vmax=×q×梁宽＋P=××300/1000+=
τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×80×80)=
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=
3）挠度验算
q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=×300/300=
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=×300×6003×(8-4×+)/(384×9000×3413333)=
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=×1000×150×6002×(3-4×)/(24×9000×3413333)=
υmax=υq＋υp=+=
[υ]=L/250=600/250=
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
26
（4）第二层龙骨(主楞)验算
钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ48×
W=，I= ；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,P=V=1/2×q×梁宽＋P=××300/1000+=3066N=
Mmax=KmPL=××1000×1200=-1455180N·mm=·m
σ=Mmax/W=1455180/8980=
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVP=×=
τ=3Vmax/(2bh)=3××1000 /(2×2×)=
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=××300/1000+=
υmax= KυPL3/(100EI)=××1000×12003/(100×206000×215600)=
[υ]=L/250=1200/250=
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为
每根钢管承载NQK1=×3070=13797N
每根钢管承载活荷载(
27
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=13797+1008=14805N
钢管重量
水平拉杆3层,拉杆重量=3××=345N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=211+345=556N
钢管轴向力N=+NQK=×556+14805=15472N
(2)钢管立杆长细比验算
LO1=ηh=×=,LO2=h＇+2ka=+ 2××=
LO=LO1==1800mm,i=,λ=LO/i=1800/=
钢管立杆长细比＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
℃=,P=N/(℃A)=15472/(×)=
钢管立杆稳定性计算
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=15.
47kN=15472N
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=,ft=
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=
(βh ft＋σpc,m)ηUmhO=[(×1×+×0)××940×85]/1000=
钢管支承面受冲切承载力＞,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(+2×)×(×3)=,Al=×=
βl=(Ab/Al)=,fcc=×7200=6120kN/m2,ω=
ωβlfccAl=×2×6120×=
支承面局部受压承载力F=＞,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1=γ×200/(T+15)β1β2V1/2
=×××××=
=(γ= β1= β2= V= T=℃)
F2=γH=24×梁高=24×=
F1、F2两者取小值F=
2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位
℃新浇混凝土的侧压力F kN/m2 γG= kN/m2
℃振捣混凝土产生的荷载Q2K kN/m2 γQ= kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合℃+℃ kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载℃/ kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=820×182/6=44280mm3，I=bh3/12=820×183/12=398520mm4。
1）抗弯强度验算
28
弯矩系数KM=,q=×(1000-180)/1000=
Mmax=KMqL2=××3002=-266585N·mm=·m
σ=Mmax/W=266585/44280=
侧模抗弯强度σ=
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=,Vmax=KVqL=××300/1000=
τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×18×820)=
侧模抗剪强度τ=
3）挠度验算
挠度系数Kυ=,q'=×(1000-180)/1000=
υmax=KυqL4/100EI=××3004/(100×6000×398520)=
[υ]=L/250=300/250=
侧模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
6.对拉螺栓计算
Fs=×(γGF+γQQ2k）=×=
b=(1000-180)/3=273mm=,N=abFs=××=；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=
对拉螺栓受力＜容许拉力,满足要求。
7. 侧肋强度验算
计算跨度273mm,跨数3跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；
29
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,q=×300/1000=
Mmax=KMqL2=××2732=76914N·mm=·m
σ=Mmax/W=76914/85333=
侧肋抗弯强度σ=
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVqL =××273/1000=
τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×80×80)=
侧肋抗剪强度τ=
3）挠度验算
挠度系数Kυ=,q'=×300/1000=
υmax=KυqL4/100EI=××2734/(100×9000×3413333)=
[υ]=L/250=273/250=
侧肋挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
8.梁侧檩梁验算
对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×双钢管，W=4730mm3，
I=113500mm4，A=450mm2；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=,P==××=
Mmax=KmPL=×××106=318060N·mm=·m
30
σ=Mmax/W=318060/(2×4730)=
檩梁抗弯强度σ=
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVP=×=
τ=3Vmax/(2bh)=3×2042/(2×2×450)=
檩梁抗剪强度τ=
3）挠度验算
挠度系数Kυ=,P,==××=;
υmax=KυP,L3/(100EI)=×2165×6003/(100×206000×2×113500)=
[υ]=L/250=600/250=
檩梁挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
9.计算结果
底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管Φ48×@600
mm；轮扣式B-LG
Φ48×钢管支撑纵向间距1200mm，钢管横向间距1200mm，竖肋80×80mm钢管@300mm，对拉螺栓Φ48
×双钢管2排,φ12@600mm,采用作为横檩。
立杆顶层步距,立杆中间层最大步距,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆
，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向
斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应
大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设
置，且应设置竖向斜杆。
31
二、180mm板
1.计算参数
结构板厚180mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模
量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=
；支撑采用Φ48×轮扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=；钢管
直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=12
32
2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
℃底模自重 kN/m2 × × = kN/m
℃砼自重 kN/m3 × × × = kN/m
℃钢筋荷载 kN/m3 × × × = kN/m
℃施工人员及施工设备荷载 kN/m2 × × = kN/m
底模和支架承载力计算组合℃＋℃＋℃＋℃ q1 = kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(℃＋℃＋℃) q2 = kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm
W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4
1）内力及挠度计算
a.℃＋℃＋℃＋℃荷载
支座弯矩系数KM=,M1=KMq1L2 =××3502=
剪力系数KV=,V1=KVq1L=××350=1523N
b.℃＋℃＋℃荷载
支座弯矩系数KM=,M2=KMq2L2 =××3502=
跨中弯矩系数KM=,M3=KMq2L2 =××3502=
剪力系数KV=,V2=KVq2L=××350=1226N
挠度系数Kυ=,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=×(
33
c.施工人员及施工设备荷载按（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=×= ,计算简图如下图所示
跨中弯矩系数KM=,M4=KM×PL=××1000×350=
支座弯矩系数KM=,M5=KM×PL=××1000×350=
剪力系数KV=,V3=KVP=×=
挠度系数Kυ=,υ3=KυP,L3/(100EI)=×(
2）抗弯强度验算
M1=,M2＋M5=,M3＋M4=
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩
Mmax=153228N·mm=·m
σ=Mmax/W=153228/54000=
楼板底模抗弯强度σ=
3）抗剪强度验算
V1=1523N,V2+ V3=1226+840=2066N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力
Vmax=2066N=
τ=3Vmax/（2bh）=3×2066/(2×1000×18)=
楼板底模抗剪强度τ=
4)挠度验算
υmax=+=
[υ]=350/250=
楼板底模挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
计算简图及内力图如下图
34
(3)第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨
第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=×350/1000=
弯矩系数KM=,Mmax=KMqL2=××12002=-451800N·mm=·m
σ=Mmax/W =451800/85333=
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVqL=××1200=1883N=
τ=3Vmax/（2bh）=3×1883/(2×80×80)=
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=
3)挠度验算
挠度系数Kυ=,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=
υ max=Kυq’L4/(100EI)=××12004/(100×9000×3413333)=
[υ]=1200/250=
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
计算简图及内力图如下图
35
(4)第二层龙骨(主楞)验算
钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2
W=8980mm3, I=215600mm4
1)抗弯承载力验算
弯矩系数KM=,P=××1200=3765N=
Mmax=KMPL=×3765×1200=1658106N·mm=·m
σ=Mmax/W=1658106/8980=
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=,Vmax=KVP=××1000=8290N=
τ=3Vmax/(2bh)=3×8290/(2×2×424)=
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=
3)挠度验算
挠度系数Kυ=,P，=××1200=2535N=
υmax=KυP，L3/(100EI)=×2535×12003/(100×206000×2×215600)=
[υ]=1200/250=
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
计算简图及内力图如下图
36
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
每根钢管承载NQK1=
每根钢管承载活荷载（
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=14537+1440=15977N
钢管重量
水平拉杆4层,拉杆重量=4×(+)× ×1000=480N
支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=250+480=730N
钢管轴向力N=＋NQK =×730+15977=16853N
(2)钢管立杆长细比验算
LO=ηh=×=,LO=h＇+2ka=+ 2××=
LO=，钢管的i=,λ=LO/i=
盘扣式钢管杆件长细比＜,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=,P=N/( A)=16853/(×)=
盘扣式钢管立杆稳定性
4.支撑支承面验算
盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部
荷载F=16853/1000=
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=,ft=
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,βh=
(βh ft＋σpc,m)ηUmhO=[(×1×+×0)××1000×100]/1000=
受冲切承载力＞F=,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(+2×)×(×3)=,Al=×=
βl=(Ab/Al)=,fcc=×7200=6120kN/m2,ω=
ωβlfccAl=×2×6120×=
支承面局部受压承载力＞F=,满足要求。
4.计算结果
底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用
双钢管Φ48×，A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm。
37
立杆顶层步距,立杆中间层最大步距,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向
斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置
竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度
不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步
距设置，且应设置竖向斜杆。
38
三、900×600柱
柱截面宽度b=900mm，柱截面高度h=600mm，柱高度H=5400mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋5根，
对拉螺栓4根，柱h方向设竖肋5根，对拉螺栓2根，柱箍间距600mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80×
80mm木枋，柱箍采用双钢管Φ48×，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=
强度fv=
。
2、荷载计算
（1）荷载标准值
1）新浇混凝土的侧压力
F1=γ×200/(T+15)×β1×β2×V(1/2)
=×××××=
(γ=
柱箍
柱模板
柱内对拉螺栓
竖肋
柱模板
竖肋
柱箍 柱内对拉螺栓
B
H
柱模板平面图柱模板立面图
柱
箍
间
距
柱
箍
间
距
39
F2=γH=24×柱高=24×=
F1、F2两者取小值
（2)荷载组合计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位
℃新浇混凝土的侧压力F kN/m2 γG= kN/m2
℃倾倒混凝土产生的荷载Q3K kN/m2 γQ= kN/m2
柱侧模和侧肋强度荷载组合℃+℃ kN/m2
柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载℃/ kN/m2
3、柱模板面板验算
面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=×=
取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=225mm，计算跨数4跨；木模板厚
度h=18mm；W=1000×h2/6=1000×182/6=54000mm3,I=1000×h3/12=1000×183/12=486000mm4
(1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=，Mmax=KMqL2=××2252=
σ=Mmax/W=386657/54000=
模板抗弯强度σ=
(2)抗剪强度验算
抗剪系数KV=，Vmax=KVqL=××=
τ=3Vmax/(2×1000×h)=3××1000/(2×1000×18)=
模板抗剪强度τ=
(3)挠度验算
挠度系数Kυ=，挠度υmax=Kυq,L4/100EI=××2254/(100×9000×486000)=
[υ]=L/250=225/250=
40
模板挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
4、竖肋验算
竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距225m
荷载计算值q=×=
竖肋采用的80×80mm木枋，W=80×802/6=85333mm3，I=80×803/12=3413333mm4
计算跨度柱箍间距600mm，跨数3跨
(1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=，Mmax=KMqL2=××6002=591120N·mm
σ=Mmax/W=591120/85333=
竖肋抗弯强度σ=
(2)抗剪强度验算
剪力系数KV=，Vmax=KV qL=××=
τ=3Vmax/(2bh)=3××1000/(2×80×80)=
竖肋抗剪强度τ=
（3)挠度验算
挠度系数Kυ=，挠度υmax=Kυq,L4/100EI=××6004/(100×9000×3413333)=
[υ]=L/250=600/250=
竖肋挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
5、B方向柱箍验算
柱箍采用双钢管Φ48×，W=2×4490=8980mm3 ,I=2×107800=215600mm4
竖肋传递到柱箍的集中荷载P=××[
设有4根对拉螺栓，按5跨连续梁进行计算
41
经计算得到：Mmax=；υmax=；Rmax=
(1)抗弯强度验算
σ=Mmax/W=290000/8980=
B向柱箍抗弯强度σ=
(2)挠度验算
υmax=，[υ]=300/250=
B向柱箍挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
6、H方向柱箍的计算
柱箍采用双钢管Φ48×，W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4;
竖肋传递到柱箍的集中荷载P=××
设有2根对拉螺栓，按3跨梁进行计算
42
经计算得到：Mmax=；υmax=；Rmax=
（1）抗弯强度验算σ=Mmax/W=330000/8980=
H向柱箍抗弯强度σ=
（2）挠度验算
υmax=，[υ]=320/250=
H向柱箍挠度υmax=＜[υ]=,满足要求。
7、B方向对拉螺栓验算
对拉螺栓直径12mm，容许拉力值[Nbt]=
所受最大拉力N=Rmax=
B向对拉螺栓所受最大拉力N=＜最大容许拉力值[Nbt]=强度验算满足要求。
8、H方向对拉螺栓验算
对拉螺栓直径12mm，容许拉力值[Nbt]=
所受最大拉力N=Rmax=
H向对拉螺栓所受的最大拉力N=＜最大容许拉力值[Nbt]=强度验算满足要求。
9、计算结果
柱模板采用18厚夹板，竖肋采用80×80mm木枋,柱箍采用双钢管Φ48×，柱箍间距600mm，柱b方向
设竖肋5根，对拉螺栓φ12mm,4根，柱h方向设竖肋5根，对拉螺栓φ12mm,2根。
第十四章、飘板材料选择及搭设
1材料选择
（一）根据现有实际情况选择使用材料如下
1、模板：采用183×915×18mm（厚）夹板；
2、木枋：采用65×65mm木枋；
3、支撑系统：选用φ48×钢管承重架
（二）、施工条件
1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制
标高。
43
2、各种材料检验合格、人员、机械准备就绪。
3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。
4、模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。
施工顺序
（三）钢管脚手架布置
（1）本工程采用轮扣式钢管脚手架支撑系统模板。
（2）天面层楼面以下一层楼板处预留25mm钢筋与水平连系杆锚固，间距为3m，另处，在
柱中部预留件与水平连系杆锚固，确保有足够的水平支撑力。
4模板设计
1)模板及其支架的设计根据本工程结构形式、荷载大小施工设备和材料供应等条件进行。
2）钢管支架有出厂合格证，符合现行国家标准《钢结构设计规范》规定，其荷载设计值可
乘以系数予以折减，木模板及其支架的设计应符合现行国家标准《木结构设计规范》的
规定，当木材含水量小于25%时，其荷载设计值与可乘以系数予以折减，
3）模板及其支架的设计应考虑下列各项荷载。
℃模板及 支架自重，新浇筑混凝土自重，钢筋自重。
44
℃施工人员及施工设备载，振捣混凝土时产生的荷载。
4）模板及其支架的刚度，其最大变形值不得超过下列允许值。
℃对结构表面外露的模板，为模板物件计算跨度的1/400。
℃施工人员及施工设备载，振捣混凝土时产生的荷载。
℃支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。
5）支架的立柱或桁条应保持稳定，并用撑拉杆固定。
6）要验算模板及其支架在自重和同荷载作用下的抗倾倒稳定性时，应符合有关和专门规定
。
5飘板模板的安装及防护
飘板模板的安装：先拉出飘板位置线和水平控制标高线，利用钢管脚手架上可调托撑将其调
至设计标高，然后在可调托撑的U口上安65×65mm木枋，固定木枋后在其上安装梁底龙骨，
龙骨采用65×56mm木枋，间距为350mm，龙骨安装完成后，用夹板安装飘板底模板，并拉
线找平。
