目录
第一章 工程概况…………………………………………….1
第二章 模板工程施工……………………………………….2
第三章 模板拆除…………………………………………….14
第四章 模板技术措施……………………………………….16
第五章 安全、环保文明施工措施………………………….22
第六章 模板计算…………………………………………….24
第一章 工程概况
编制依据
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
《建筑施工计算手册》；
《建筑施工手册》；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
《JGJ59－99建筑施工安全检查标准》；
本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。
工程概述
本工程由贵州广聚源房地产开发有限公司开发，贵阳市建筑设计有限
公司设计，昆明建设监理咨询有限公司监理，贵阳市第一建筑工程股份有
限公司组织施工。
贵阳恒大城综合楼工程，位于贵阳市白云区云环路东南方向。该工程为
框架结构，基础为筏板及独立柱基构成，本工程± 绝对高程为
,综合楼共 4 层局部 5 层,层高分别为 （）、、、、
，建筑物总高度为 米，综合楼长 米，宽 米，局部屋面为
球形屋面。
柱截面主要有（矩形柱）× 米、× 米、× 米、（圆形柱）φ
350、φ500；
梁截面主要有 × 米、× 米、× 米、× 米、×
米、× 米、× 米、× 米、×1 米、× 米（为首层变
标高梁）、× 米、× 米梁的跨度为 米（净跨为 米）；其
中 × 米、× 米、梁的跨度为 米（净跨为 米）；
板厚：板厚主要为 100mm 局部 120mm。
方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，考虑以下
几点：
模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合
理。
在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性
和耐久性。
选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，
便于检查验收；
模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符
合省文明标化工地的有关标准；
结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，
综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案。
第二章 模板工程施工
材料选择
在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面
光洁度，阴阳角模板统一整齐。
模板采用18mm支撑，伸缩缝处采用与伸缩缝宽度一样厚的泡沫。
承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，
采用胶合面板钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有
裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。脚手架施工前必须将入场钢检查，合格
后方可在施工中使用。
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢
管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，
不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，
贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。
钢管螺栓拧紧力矩达时不得破坏，必须用采用数显扭矩扳手检测。
模板制作
模板材料的质量标准应符合现行的国家标准和部颁标准的规定，
腐蚀、严重扭曲或脆性的木材不应使用。木材须提前备料，干燥后作用，
湿度宜为 18%～23%。
模板和所有连接设计须使模板能整装，并使其拆除时不致损坏混
凝土。模板连接缝尽可能光滑紧密，不允许带凹坑、皱折或其它表面缺陷。
面板及活动部分应涂防锈的保护涂料，其他部分应涂防锈漆。
模板在使用之后和浇筑混凝土之前应清洗干净。为防锈或为加速
拆模而涂在模板的侧面的涂料，应为矿物油或一种不会使混凝土留有污点
的油剂。模板应在安模前涂刷好，涂刷作业必须不得因污染而影响混凝土
和钢筋的质量。一旦检查发现已浇筑混凝土或架设钢筋上染上涂刷污迹，
应采取有效措施予以清理。
标准模板的制作：按出厂规格制作，边角另按实际下料。
所制作的模板要求表面平整，不宜出现跷曲变形，发现有跷曲变
形的，应加以修整符合要求后，方能用于工程中。
模板安装
模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。
安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线
工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，
要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完
成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精
度要求如下：
（1）两块模板之间拼缝 ≤1mm
（2）相邻模板之间高低差 ≤1mm
（3）模板平整度 ≤2mm
（4）模板平面尺寸偏差 ±3mm
模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥12MPa），即用手按
不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔
引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，
根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于
模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层
500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱
上。
模板安装要求
（1）模板安装施工工艺流程
1）楼板模板安装施工工艺流程
搭设支架→安装横纵大小龙骨→调整板下皮标高及起拱→铺设顶板模
板→检查模板上皮标高、平整度→办预检。
2）梁模板安装施工流程
弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安
装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安
装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻
模板连接牢固→办预检。
3）框架柱模板安装工艺流程
搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱箍→校
正柱子方正、垂直和位置→全面检查校正→群体固定→办预检。
4）组拼安装工艺流程
组装前检查 →安装门窗口模板→安装第一步模板(两侧)→安装内楞→
调整模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装内楞调平直→安装穿墙
螺栓→安装外楞→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接。
（2）模板安装技术要求
1）楼板模板施工
a、横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
b、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件
需连接牢固，水平拉撑连通；
c、模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板
之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
d、根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4m开间不考虑起拱，4m
≤L＜6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm。当采用单块就位时，宜以每个铺设
单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要
求起拱(跨度大于4m时，起拱％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
e、模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用
压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一
标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用
水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，
避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱
模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平
整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
f、水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一
条通道，可不设下面一道水平拉杆，但应在通道两侧搭设剪刀撑加强。
2）梁模
a、梁侧模板采用木方作为内楞，钢管作为外楞，采用可回收的M14普
通穿墙螺栓加固。梁模板采用18mm厚作为面板，梁底采用胶合面板，Φ48 ×
钢管支承。
b、横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
c、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件
需连接牢固，水平拉撑连通；
d、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起
拱10mm，≥6 的起拱15mm；
e、梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）
3）柱模
采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用40
×80 木方，柱箍采用圆钢管48×围檩加固，采用可回收M14对拉螺栓进行
加固（地下室外柱采用止水螺栓）, 除地下室内柱根据人防要求，采用不可
回收穿墙螺栓外，其余内柱采用普通可回收穿墙螺栓。边角处采用木板条
补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×钢管斜向加固（尽量取
45°）。
4）墙模
采用18mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖
向内楞采用40×80 木方，水平外楞采用圆钢管φ48×。加固通过在双钢管
处打孔拉结穿墙螺栓用“3”型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。
安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做
好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，
在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙
螺栓的安装质量。
竹胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与
混凝土接槎处。竖向内背楞采用40×80，水平外楞圆钢管φ48×。加固通
过背楞上打孔拉结穿墙螺栓，斜向支撑用钢管中下三道进行加固以保证其
稳定。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。米以下采用M14对拉螺栓带
止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。
梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求
对于层高大于4米楼层的梁、板支撑，除了要遵守《扣件架规范》的相
关要求外，还要考虑以下内容。
（1）模板支架的构造要求
立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。
（2）立杆步距的设计
1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距
设置；
2）高支撑架步距以为宜，不宜超过。
（3）整体性构造层的设计
1）单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，
且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
2）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设
水平加强层。
（4）剪刀撑的设计
1）沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
2）中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
（5）顶部支撑点的设计
1）最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于
400mm；
2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN
时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
（6）支撑架搭设的要求
1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框
格层中设置；
2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都
要控制在，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
4）地基支座的设计要满足承载力的要求。
（7）施工使用的要求
1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最
好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要
有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情
况及时解决。
（8）《钢管脚手架扣件》（GB15318－2006）要求的扣件螺栓紧固扭
矩 40N-m。因此在搭设过程中必须对扣件螺栓进行 90%以上的检查。
扣件螺栓紧固扭矩 40～50Nm 之间，加载后呈现扣件脆性破坏；扣件螺
栓紧固扭矩 20～30Nm 之间呈现扣件滑移。采用数显扭矩扳手检测的工地，
将扣件螺栓紧固扭矩控制在 25～40Nm，还是比较合适的。
模板构造
（1）板模板
1）板厚主要为100mm局部120mm板，在模板计算中按厚米计算，
层高为米、米、、米、米、米的板
板厚米，根据计算，满堂脚手架采用立杆Φ48×钢管搭设，立杆
下部垫的200×300mm木方，厚度不小于50mm，立杆纵距，横距0。
9m，步距不大于；模板支架搭设高度为，立杆上端伸出至模板支
撑点的长度为；板底支撑间距为250mm，方木40×80；承重杆与立杆连
接采用双扣件。
图2 楼板支撑架荷载计算单元
（2）柱模板支撑
1）柱截面600×700
柱截面宽度B方向对拉螺栓3根；柱截面宽度B方向竖楞3根；柱截面高
度H方向对拉螺栓3根；柱截面高度H方向竖楞3根；柱箍的间距450mm；柱
箍肢由为1根。模板采用18mm胶合面板；竖楞采用木方楞；柱箍采用钢楞；
对拉螺栓采用M14型。计算结果附后。
（3）梁模支撑
1）截面为× m的梁
立杆梁跨度方向间距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；立
杆步距；梁支撑架搭设高度；梁两侧立杆间距；承重架采用
双扣件类型，梁底支撑间距为300mm；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁
截面宽度；梁截面高度；梁侧次楞根数3；梁侧主楞间距350mm；
穿梁螺栓水平间距700mm；穿梁螺栓竖向根数3。模板支架采用48×钢管
及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；梁侧主楞
采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用
M14型。梁的支撑及传力图如下，计算书附后。
第三章 模板拆除
梁、板模板拆除
梁、板模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求
的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆梁、板模。
模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模
时，混凝土强度要达到（依据拆模试块强度而定），保证其表面及
棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须
符合下表规定后方可拆除。
序号 构件名称 跨度 需达到的百分比（%） 备注
≤2m ≥50%
>2m，≤8 ≥75%1 板
8m ≥100%
≤8m ≥75%
2 梁、拱、壳
>8m ≥100%
3 悬臂构件 ≥100%
拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的
先拆。
楼板模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼
板分离的要求，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模时严禁先全部拆
除大面积的支撑，后拆板模的“大铺盖法”，必须分块拆除。
墙模板拆除
墙模板在混凝土强度达到，能保证其表面及棱角不因拆除
而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，
先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先
拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。
不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土
墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。
门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的
角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝
位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口
拆模后要加设临时支撑。
模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行
清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质
量。
模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
第四章 模板技术措施
进场模板质量标准
技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板
出厂合格证和检测报告来检验）。
外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方
米单板脱胶不大于 。每平方米污染面积不大于
规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3点、1点，
取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距
板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方
法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长
度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者
的比值为翘曲度。
模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相
关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能
可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
主控项目
（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层
荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
一般项目
（1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板
内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混
凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起
拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构
件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，
且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其
偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，
且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小
于3间)。
检验方法：钢尺检查。
现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，
且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小
于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查
同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，
并取其中的较大值。）
模板垂直度控制
（1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板
线进行复测，无误后，方可模板安装。
（2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度
不超过3mm，平整度不超过2mm；
（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。
顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高
2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
模板的变形控制
（1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少
1mm）。
（2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制
在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
（3）门窗洞口处对称下混凝土；
（4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板
变形，跑位；
（5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；
（6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。
模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，
及时修整。
窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造
成混凝土浇筑不密实。
清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清
扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板
起拱15mm。
与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合
模。
混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板
垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板
编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应
采取定段、定编号负责制。
其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外
对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质
量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书
面形式的技术交底。
胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。
模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位
基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模
板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙
螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。
门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对
角用木条拉上以防止变形。
支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
脱模剂及模板堆放、维修
木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷
上后被雨水冲洗掉。
模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，
避免模板变形或损伤。
装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转
模板分类清理、堆放。
拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及
时进行修补。
第五章 安全、环保文明施工措施
拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相
关安全操作规程等）。
在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶
板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，
挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架
上操作。
浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土
时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组
织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，
发现问题及时组织处理。
木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，
外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不
得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、
锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同
时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的
木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断
电加锁。
用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规
程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运
必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模
板
钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，
防止模板在风荷载下倾覆。
大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架
放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同
避雷网接通，防止漏电伤人。
在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混
凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，
可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适
当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。
环保与文明施工
现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整
个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬
尘、低能耗的整体效果。
第六章 模板计算
板支撑
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢
结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安
全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模
板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):；纵距(m):；步距(m):；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):；模板支架搭设高度(m):；
采用的钢管(mm):Φ48× ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):；混凝土与钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2):；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):；木方的间隔距离(mm):；
木方弹性模量E(N/mm2):；木方抗弯强度设计值(N/mm2):；
木方的截面宽度(mm):；木方的截面高度(mm):；
托梁材料为：5号槽钢；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90× = cm3；
I = 90× = cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25××+× = kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = ×= kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=
其中：q=×+×=
最大弯矩 M=××2502= 42300 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 42300/48600 = N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满
足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=
其中q =q1=
面板最大挠度计算值 ν = ××2504/(100×9500××104)= mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25××+× = kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = × = kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=
均布荷载 q = × q1 + ×q2 = ×+× = kN/m；
最大弯矩 M = = ×× = kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = ×106/ = N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]= N/mm2；
方木的最大应力计算值为 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满
足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = ×× = kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ××103/(2 ×50×100) = N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = N/mm2；
方木的受剪应力计算值 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 N/mm2，
满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=
均布荷载 q = q1 = kN/m；
最大挠度计算值 ν= ××9004 /(100×9000×)= mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250= mm；
方木的最大挠度计算值 mm 小于 方木的最大允许挠度 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：5号槽钢；
W= cm3；
I=26 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = kN·m ；
最大变形 Vmax = mm ；
最大支座力 Qmax = kN ；
最大应力 σ= = N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,
满足要求!
托梁的最大挠度为 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = × = kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ×× = kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25××× = kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+2 ) ×× = kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = + = kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = +×2 = m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = m；
l0/i = 1700 / = 108 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f]
= 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= ××(+×2) = m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 按照表2取值 ；
Lo/i = / = 128 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f]
= 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A = kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = kN；
基础底面面积 ：A = m2 。
p= ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！
八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、
而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步
距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以为宜，不宜超过。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连
接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设
竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣
件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在
，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部
向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制
措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
九、梁模板工程材料匡算
本工程楼板的计算厚度=120mm，混凝土净板长La=，混凝土净板跨Lb=，
立杆横向间距la=，立杆纵向间距lb=，步距h=，板底支撑形式为方木，支
撑间距250mm，立杆承重连接方式为可调托座，托梁5号槽钢；单根立杆钢管长度3m；
剪刀撑5步4跨；面板材料为胶合面板。
材料需求统计：
支架部分：
立杆长度：；
水平杆件长度：；
剪刀撑长度：；
直角扣件400只；
对接扣件：80只；
旋转扣件：52只；
顶托个数：40只；
托梁长度：52m；
非支架部分：
面板面积：；
板底支撑长度：1352m；
柱支撑
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢
结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土
对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对
拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):；柱截面高度H(mm):；柱模板的总计算高度:H =
；
计算简图
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M14；
2.柱箍信息
柱箍材料:木方；
宽度(mm):；高度(mm):；
柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；
3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):；高度(mm):；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):；
面板弹性模量(N/mm2):；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):；方木弹性模量E(N/mm2):；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取
其中的较小值:
F=γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 模板计算高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算
荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽
度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土
侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 330 mm，且竖楞数
为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯
距：
M=
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：×××=
式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大弯矩：M = ××330×330= ×；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×× mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
面板的最大应力计算值： σ = M/W = ×105 / ×104 =
面板的最大应力计算值 σ = 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，
满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:
V=
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：×××=
式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大剪力：V = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = ；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=
面板截面的受剪应力 τ = 小于 面板截面抗剪强度设计值
[fv]=
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = ×＝ kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l = ；
E--面板弹性模量(N/mm2)：E = N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I=bh3/12
I= 450××× = ×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ν] = 330 / 250 = mm；
面板的最大挠度计算值: ν= ×× = mm；
面板的最大挠度计算值 ν = 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]=
,满足要求！
四、竖楞计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁
计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W
分别为:
W = 40×80×80/6×1 = ；
I = 40×80×80×80/12×1 = ；
竖楞计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=
其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：×××=
q = += kN/m；
竖楞的最大弯距：M =×××= ×105N·mm；
σ =M/W<f
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = ×105/×104 =
竖楞的最大应力计算值 σ = 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，
满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=
其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：×××=
q = += kN/m；
竖楞的最大剪力：V = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
V --竖楞计算最大剪力(N)：V== ××450=；
b --竖楞的截面宽度(mm)：b = ；
hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ = 小于 竖楞截面抗剪强度设计值
[fv]=
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax=
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =× = kN/m；
νmax--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l = ；
E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E = N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=×106；
竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = ；
竖楞的最大挠度计算值: ν= ×× = mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν= 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]= ，满足
要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W
分别为:
W = 40×80×80/6 ×1= ；
I = 40×80×80×80/12 ×1= ；
按集中荷载计算(附计算简图)：
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = ( ×× + ×2×)× × = kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = kN；
B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = kN·m；
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ =M/W<f
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 42667 mm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =×107/×107= 小于 柱箍的抗弯强
度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 150 / 250 = mm；
柱箍的最大挠度 ν= 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=，满足要求!
3.柱箍抗剪强度验算
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；
V--柱箍计算最大剪力(N)：V = ；
b--柱箍的截面宽度(mm)：b = ；
hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = ；
fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×
柱箍截面最大受剪应力计算值 τ = 小于柱箍抗剪强度设计值
[fv]=13N/mm2，满足要求！
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M14 ；
对拉螺栓的有效直径: mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = ×105××10-4 = kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N= 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=，
对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W
分别为:
W = 40×80×80/6 ×1= ；
I = 40×80×80×80/12 ×1= ；
按计算(附计算简图)：
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (××+×2×)× × = kN；
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = kN；
H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = kN·m；
H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ =M/W<f
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 42667 mm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ = N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =×107/×107= 小于 柱箍的抗弯
强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν = mm；
柱箍最大容许挠度: [ν] = 175 / 250 = mm；
柱箍的最大挠度 ν = 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=，满足要求!
3.柱箍抗剪强度验算
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；
V--柱箍计算最大剪力(N)：V = ；
b--柱箍的截面宽度(mm)：b = ；
hn--柱箍的截面高度(mm)：hn = ；
fv---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×
柱箍截面最大受剪应力计算值 τ = 小于柱箍抗剪强度设计值
[fv]=13N/mm2，满足要求！
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的直径: M14 ；
对拉螺栓有效直径: mm；
对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = ×105××10-4 = kN；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N= 小于 [N]=，对拉螺栓强度验算满
足要求!
柱截面为500×500的柱
柱模板计算表
工程
名称
恒大城综合楼
审核
部位
柱模板
计算
参数
柱截面宽度 B 方向对拉螺栓 2
根；柱截面宽度 B 方向竖楞 3 根；
柱截面高度 H 方向对拉螺栓 2
根；柱截面高度 H 方向竖楞 3 根；
柱箍的间距 450mm；柱箍肢由
为 1 根。
设计
示意
图
搭设
材料
模板采用胶合面板；竖楞采用木方；柱箍采用木方；对拉螺栓采用 M14 型。
材料
检测
参数
序号 审核要点 计算过程 结论
面板的最大应力计算值:
σ = < [σ]=13N/mm2;
符合要求
面板截面的受剪应力:
τ= < [fv]=
符合要求1
柱模板面
板的计算
面板的最大挠度计算值:
ν= < [ν]=;
符合要求
竖楞的最大应力计算值:
σ = < [σ]=13N/mm2;
符合要求
竖楞截面最大受剪应力计算值:
τ= < [fv]=
符合要求2
竖楞方木
的计算
竖楞的最大挠度计算值:
ν= < [ν]=;
符合要求
B 边 柱 箍 的 最 大 应 力 计 算
值:σ=×107/×107= < [f]=13N/mm2;
符合要求
3
B 方向柱箍
的计算 柱箍的最大挠度:
ν= < [ν]=;
符合要求
4
B 方向对拉
螺栓的计
算
柱箍截面最大受剪应力计算值:
τ= < [fv]=13N/mm2; 符合要求
5
H 方向柱
箍的计算
对拉螺栓所受的最大拉力:
N= < [N]=;
符合要求
H边柱箍的最大应力计算值:
σ =×107/×107= < [f]=13N/mm2;
符合要求
6
H 方向对
拉螺栓的
计算
柱箍的最大挠度:
ν = < [ν]=; 符合要求
结论 符合要求
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
柱截面为600×600的柱
柱模板计算表
工程
名称
恒大城综合楼
审核
部位
柱模板
计算
参数
柱截面宽度 B 方向对拉螺栓 3
根；柱截面宽度 B 方向竖楞 3 根；
柱截面高度 H 方向对拉螺栓 3
根；柱截面高度 H 方向竖楞 3 根；
柱箍的间距 450mm；柱箍肢由
为 1 根。
设计
示意
图
搭设
材料
模板采用胶合面板；竖楞采用木方；柱箍采用木方；对拉螺栓采用 M14 型。
材料
检测
参数
序号 审核要点 计算过程 结论
面板的最大应力计算值:
σ = < [σ]=13N/mm2;
符合要求
面板截面的受剪应力:
τ= < [fv]=
符合要求1
柱模板面
板的计算
面板的最大挠度计算值:
ν= < [ν]=;
符合要求
竖楞的最大应力计算值:
σ = < [σ]=13N/mm2;
符合要求
竖楞截面最大受剪应力计算值:
τ= < [fv]=
符合要求
2
竖楞方木
的计算
竖楞的最大挠度计算值: 符合要求
ν= < [ν]=;
B 边 柱 箍 的 最 大 应 力 计 算
值:σ=×107/×107= < [f]=13N/mm2;
符合要求
3
B 方向柱箍
的计算 柱箍的最大挠度:
ν= < [ν]=;
符合要求
4
B 方向对拉
螺栓的计
算
柱箍截面最大受剪应力计算值:
τ= < [fv]=13N/mm2; 符合要求
对拉螺栓所受的最大拉力:
N= < [N]=;
符合要求
5
H 方向柱
箍的计算 H边柱箍的最大应力计算值:
σ =×107/×107= < [f]=13N/mm2;
符合要求
6
H 方向对
拉螺栓的
计算
柱箍的最大挠度:
ν = < [ν]=; 符合要求
结论 符合要求
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书
梁支撑
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢
结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全
性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板
高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：；梁截面高度 D(m)：；
混凝土板厚度(mm)：；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：；
立杆步距h(m)：；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：；
梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立杆间距(m)：；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；钢筋自重
(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：
；
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：；
面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；
主楞到梁底距离依次是：200mm，400mm，600mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：；高度(mm)：；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：；高度(mm)：；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取
其中的较小值:
F=γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算
荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力
和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 68××
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = +
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××=
振捣混凝土荷载设计值: q2= ××4×=
计算跨度: l = 350mm；
面板的最大弯矩 M = ××3502 + ××3502 = ×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=+=××+××=；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105 / ×104=
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ = 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，
满足要求！
2.挠度验算
ν=
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=
l--计算跨度: l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 68×××
面板的最大挠度计算值: ν= ××3504/(100×9500××105) = mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = ；
面板的最大挠度计算值 ν= 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=，
满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=
本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W
和弹性模量E分别为:
W = 1×4×8×8/6 = ；
I = 1×4×8×8×8/12 = ；
E = N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = kN·m，最大支座反力 R= kN，最大变形 ν=
mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = ×105/×104 = N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值
[f]=17N/mm2，满足要求！
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 200/400=；
次楞的最大挠度计算值 ν= 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=，满
足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力,按照集中荷载作用下的
三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W
和弹性模量E分别为:
W = 2×4×8×8/6 = ；
I = 2×4×8×8×8/12 = ；
E = N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = kN·m，最大支座反力 R= kN，最大变形 ν
= mm
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = ×105/×104 = N/mm2；主楞的
抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ = 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，
满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=；
主楞的最大挠度计算值 ν= 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=，
满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣
混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600×18×18/6 = ×104mm3；
I = 600×18×18×18/12 = ×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:×(+)×××=
模板结构自重荷载设计值：
q2:×××=
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: ×(+)××=
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=(q1+ q2)l2+=
×(+)×2002+××2002=×104N·mm；
σ =Mmax/W=×104/×104=
梁底模面板计算应力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν=
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=+=
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =；
E--面板的弹性模量: E =
面板的最大允许挠度值:[ν] = = ；
面板的最大挠度计算值: ν= ××2004/(100×9500××105)=；
面板的最大挠度计算值: ν= 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =，
满足要求！
六、梁底支撑钢管的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1= ×[(24+)×××+ ××(2×+)]= kN；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)：
q2 = ×[(2+2)××]= kN；
均布荷载设计值 q = + = kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=×[××+×(+)]×()/4=
2.支撑钢管的强度验算
本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别
为：
W=×100cm3；
I=×101cm4；
E= 206000 N/mm2；
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
钢管的支座力:
N1=N3= kN；
N2= kN；
最大剪力：V= kN
钢管最大正应力计算值 ： σ =M/W=×106 /×103= N/mm2；
钢管最大剪应力计算值 ： τ =2V/A=2××103/(×100)=
钢管的最大挠度：ω = mm；
钢管的允许挠度: [ν] = mm；
钢管最大应力计算值 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 [f]= N/mm2，
满足要求！
钢管受剪应力计算值 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 [fv]=
N/mm2，满足要求！
钢管的最大挠度 ν= mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]= mm，满足要
求！
七、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传
递。
托梁采用：钢管(单钢管) :Ф48×3；
W= cm3；
I= cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = kN·m ；
最大变形 νmax = mm ；
最大支座力 Rmax = kN ；
最大应力 σ=M/W= ×106 /(×103 )= N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满
足要求!
托梁的最大挠度νmax=小于600/150与10 mm,满足要求!
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N2 =；
脚手架钢管的自重： N3 = ××=；
N =N2+N3=+=；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = ；
A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = ；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = ；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[××,+2×]= m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表，μ=；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = / = 188；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值；σ= =
钢管立杆稳定性计算 σ = 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] =
205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向钢管的最大支座反力：N1 =；
脚手架钢管的自重： N3 =××=；
N =N1+N3 =+=；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = ；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = ；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = ；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[××,+2×]= m；
k -- 计算长度附加系数，取值为： ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表，μ=；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = / = 188；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值；σ= =
钢管立杆稳定性计算 σ = 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] =
205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = ××(+×2) = m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =按照表2取值；
lo/i = / = 128；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ= =
钢管立杆稳定性计算 σ = 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] =
205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A = kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = kN；
基础底面面积 ：A = m2 。
p= ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、
而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步
距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以为宜，不宜超过。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连
接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设
竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣
件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在
，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部
向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制
措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
十一、梁模板工程材料匡算:
本工程梁截面尺寸为 ×；板厚=120mm；梁净跨l0 ＝；立杆沿梁
跨度方向间距la=，梁底承重立杆横向间距lb=，步距h=；梁底增加承重立
杆1根；立杆承重连接方式可调托座；托梁为钢管(单钢管) :Ф48×3；单根立杆钢管长度3m；
剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度；
梁底支撑小楞平行梁截面，梁底模板支撑间距:200mm，材质为钢管；梁侧次楞
为木楞，40×80mm；竖向设置，间距350mm；梁侧主楞为木楞，40×80mm；横向设置，
根数3根；对拉螺栓3道水平间距700mm；面板材料为胶合面板。
材料需求统计：
支架部分：
立杆长度：552m；
水平杆件长度：；
剪刀撑长度：；
顶托个数：69只；
托梁长度：；
直角扣件：690只；
对接扣件：69只；
旋转扣件：46只；
非支架部分：
面板面积：；
梁底支撑小楞长度：；
梁侧次楞长度：；
梁侧主楞长度：；
对拉螺栓根数：132只；
梁截面为300×1350的梁
梁模板(扣件钢管架)计算表
工程
名称
恒大城综合楼
审核
部位
梁模板(扣件钢管架)
计算
参数
立杆梁跨度方向间距 ；立
杆上端伸出至模板支撑点长度
；立杆步距 ；梁支撑
架搭设高度 ；梁两侧立杆
间距 ；梁模板支撑采用梁
底小楞平行梁截面；立杆承重连
接方式采用可调托座；梁底横向
支撑间距为 200mm；水平杆与
立杆连接采用双扣件；梁截面宽
度 ；梁截面高度 ；次
楞间距 350mm；主楞竖向根数
5；穿梁螺栓类型 M14，穿梁螺
栓水平间距 700mm；主楞到梁
底 距 离 依 次 是 ： 225mm ，
450mm ， 675mm ， 900mm ，
1125mm。模板自重为
钢筋自重为
为 2kN/m2，新浇混凝土荷载侧
压力为
土对梁底模板荷载为 2kN/m2，
振捣混凝土对梁侧模板荷载为
4kN/m2。
设计
示意
图
搭设
材料
模板支架采用 Φ48× 钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：
木方；宽度 40mm；高度 80mm；次楞材料：木方；宽度 40mm；高度 80mm；模板
采用胶合面板厚度为 18mm；
材料
检测
参数
序号 审核要点 计算过程 结论
面板的受弯应力计算值: σ = < [f]=13N/mm2; 符合要求
1
梁侧模板
面板的计
算
面板的最大挠度计算值: ν= < [ν]=;
符合要求
次楞最大受弯应力计算值: σ= N/mm2 < [f]=17 N/mm2; 符合要求
次楞的最大挠度计算值: ν= mm < [ν]= mm; 符合要求
主楞的受弯应力计算值 σ =8N/mm2 < [f]=17N/mm2 符合要求
2
梁侧模板
支撑的计
算
主楞的最大挠度计算值： ν= < [ν]= 符合要求
3
穿梁螺栓
的计算
为固定支撑，无需计算穿梁螺栓
符合要求
梁底模面板计算应力
σ = N/mm2 < [f]=13N/mm2;
符合要求
4
梁底模板
计算 面板的最大挠度计算值:
ν= mm < [ν]=。
符合要求
钢管最大应力计算值
< [f]=205N/mm2;
符合要求
钢管受剪应力计算值
< [fv]=120N/mm2;
符合要求5
梁底支撑
钢管的计
算
钢管的最大挠度
ν= < [ν]=;
符合要求
托梁的最大应力计算值
σ= < [f]=205N/mm2;
符合要求
6
梁跨度方
向托梁的
计算
托梁的最大挠度
< 600/150 与 10 mm;
符合要求
钢管立杆稳定性计算公式
σ = N/mm2 < [f] = 205N/mm2
符合要求
7
立杆的稳
定性计算
(根据规范
需经过两
个公式计
算)
钢管立杆稳定性计算公式
σ = N/mm2 < [f] = 205N/mm2
符合要求
8
立杆的地
基承载力
计算
地基承载力fg=120kPa
脚手架立杆对地基的压力 P= ≤ fg=120 kPa 符合要求
结论 符合要求
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
梁截面为300×8000的梁
梁模板(扣件钢管架)计算表
工程
名称
恒大城综合楼
审核
部位
梁模板(扣件钢管架)
计算
参数
立杆梁跨度方向间距 ；立
杆上端伸出至模板支撑点长度
；立杆步距 ；梁支撑
架搭设高度 ；梁两侧立杆
间距 ；梁模板支撑采用梁
底小楞平行梁截面；立杆承重连
接方式采用可调托座；梁底横向
支撑间距为 200mm；水平杆与
立杆连接采用双扣件；梁截面宽
度 ；梁截面高度 ；次
楞间距 350mm；主楞竖向根数
3；穿梁螺栓类型 M14，穿梁螺
栓水平间距 700mm；主楞到梁
底 距 离 依 次 是 ： 200mm ，
400mm，600mm。模板自重为
施工荷载为 2kN/m2，新浇混凝
土荷载侧压力为
振捣混凝土对梁底模板荷载为
2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板
荷载为 4kN/m2。
设计
示意
图
搭设
材料
模板支架采用 Φ48× 钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：
木方；宽度 40mm；高度 80mm；次楞材料：木方；宽度 40mm；高度 80mm；模板
采用胶合面板厚度为 18mm；
材料
检测
参数
序号 审核要点 计算过程 结论
面板的受弯应力计算值: σ = < [f]=13N/mm2; 符合要求
1
梁侧模板
面板的计
算
面板的最大挠度计算值: ν= < [ν]=;
符合要求
2 梁侧模板 次楞最大受弯应力计算值: σ= N/mm2 < [f]=17 N/mm2; 符合要求
次楞的最大挠度计算值: ν= mm < [ν]= mm; 符合要求
主楞的受弯应力计算值 σ = < [f]=17N/mm2 符合要求
支撑的计
算
主楞的最大挠度计算值： ν= < [ν]= 符合要求
3
穿梁螺栓
的计算
为固定支撑，无需计算穿梁螺栓
符合要求
梁底模面板计算应力
σ = N/mm2 < [f]=13N/mm2;
符合要求
4
梁底模板
计算 面板的最大挠度计算值:
ν= mm < [ν]=。
符合要求
钢管最大应力计算值
< [f]=205N/mm2;
符合要求
钢管受剪应力计算值
< [fv]=120N/mm2;
符合要求5
梁底支撑
钢管的计
算
钢管的最大挠度
ν= < [ν]=;
符合要求
托梁的最大应力计算值
σ= < [f]=205N/mm2;
符合要求
6
梁跨度方
向托梁的
计算
托梁的最大挠度
< 600/150 与 10 mm;
符合要求
钢管立杆稳定性计算公式
σ = N/mm2 < [f] = 205N/mm2
符合要求
7
立杆的稳
定性计算
(根据规范
需经过两
个公式计
算)
钢管立杆稳定性计算公式
σ = 31 N/mm2 < [f] = 205N/mm2
符合要求
8
立杆的地
基承载力
计算
地基承载力fg=120kPa
脚手架立杆对地基的压力 P= ≤ fg=120 kPa 符合要求
结论 符合要求
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
梁截面为250×600的梁
梁模板(扣件钢管架)计算表
工程
名称
恒大城综合楼
审核
部位
梁模板(扣件钢管架)
计算
参数
立杆梁跨度方向间距 ；立
杆上端伸出至模板支撑点长度
；立杆步距 ；梁支撑
架搭设高度 ；梁两侧立杆
间距 ；梁模板支撑采用梁
底小楞平行梁截面；立杆承重连
接方式采用可调托座；梁底横向
支撑间距为 200mm；水平杆与
立杆连接采用双扣件；梁截面宽
度 ；梁截面高度 ；次
楞间距 350mm；主楞竖向根数
2；穿梁螺栓类型 M14，穿梁螺
栓水平间距 700mm；主楞到梁
底 距 离 依 次 是 ： 200mm ，
400mm。模板自重为
钢筋自重为
为 2kN/m2，新浇混凝土荷载侧
压力为
土对梁底模板荷载为 2kN/m2，
振捣混凝土对梁侧模板荷载为
4kN/m2。
设计
示意
图
搭设
材料
模板支架采用 Φ48× 钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用钢管；主楞材料：
木方；宽度 40mm；高度 80mm；次楞材料：木方；宽度 40mm；高度 80mm；模板
采用胶合面板厚度为 18mm；
材料
检测
参数
序号 审核要点 计算过程 结论
面板的受弯应力计算值: σ = < [f]=13N/mm2; 符合要求
1
梁侧模板
面板的计
算
面板的最大挠度计算值: ν= < [ν]=;
符合要求
次楞最大受弯应力计算值: σ= N/mm2 < [f]=17 N/mm2; 符合要求
次楞的最大挠度计算值: ν= mm < [ν]= mm; 符合要求
主楞的受弯应力计算值 σ = < [f]=17N/mm2 符合要求
2
梁侧模板
支撑的计
算
主楞的最大挠度计算值： ν= < [ν]= 符合要求
3
穿梁螺栓
的计算
为固定支撑，无需计算穿梁螺栓
符合要求
梁底模面板计算应力
σ = N/mm2 < [f]=13N/mm2;
符合要求
4
梁底模板
计算 面板的最大挠度计算值:
ν= mm < [ν]=。
符合要求
钢管最大应力计算值
< [f]=205N/mm2;
符合要求
钢管受剪应力计算值
< [fv]=120N/mm2;
符合要求5
梁底支撑
钢管的计
算
钢管的最大挠度
ν= < [ν]=;
符合要求
托梁的最大应力计算值
σ= < [f]=205N/mm2;
符合要求
6
梁跨度方
向托梁的
计算
托梁的最大挠度
< 600/150 与 10 mm;
符合要求
7
立杆的稳
定性计算
(根据规范
需经过两
个公式计
算)
钢管立杆稳定性计算公式
σ = N/mm2 < [f] = 205N/mm2
符合要求
8
立杆的地
基承载力
计算
地基承载力fg=120kPa
脚手架立杆对地基的压力 P= ≤ fg=120 kPa 符合要求
结论 符合要求
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
