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414石油学报2009年第3()卷由压力降法计算出氧化反应速率,建立了氧化动力学果,得到氧气分压力降速率对数与绝对温度倒数的关模型,评价了原油的氧化性能与氧化规律。系,确定。20MPa、90C时的氧化动力学参数活化能E原油与空气的静态氧化实验(20MPa、80~110和预幂率指数是【1;根据一维数值模型,拟合静一动态氧℃)表明:①胡12块原油氧化性能较好;②原油不断消化实验的压力变化并修正氧化动力学参数,可以得出耗氧气(耗氧率为14.3%~83.3%),并生成cO:活化能E为(47~50)kJ/tool,预幂率指数忌。为1×(O.7%~3.8%),导致系统压力逐渐下降;③温度是影10。,反应焓为615kJ/tool,并将其作为实际油藏空气响氧化反应的重要因素,温度升高使反应速率提高了泡沫调驱的氧化动力学模型参数。1.79倍;④压力升高、含水及含黏土等都可能对氧化反应速率起到一定的促进作用,反应速率分别提高了61%、47%和1()%。器器在气液、比为、1:l、压力为20MPa、温度为1()0~00U110℃条件下,原油与空气泡沫静态氧化实验结果表明:①原油与空气泡沫的静态氧化影响规律和原油与空气的规律类似(图1);②空气泡沫(或起泡剂)存在时明显降低了氧化反应速率(约45%~49%),且反应后残留气图2原油一空气或空气泡沫动态氧化反应的体中02含量上升,c()2含量下降,说明由于泡沫液膜或产出气体体积分数变化起泡剂的存在减小了空气一原油的接触面积,延缓了Fig.2Producedgasvolumefractionchangesincrudeoil氧化反应的进行;③与室内实验相比,实际油藏中氧气dynamicfloodingexperimentsusingairandairfoam在油藏内滞留时间较长,且泡沫产生与破灭是动态变化的过程,因此泡沫对原油反应速率影响不大。2中、高渗透非均质油藏空气泡沫驱油室内实验日山针对胡12块高渗透层的气窜问题,通过填砂模譬、型动态驱替实验,真实地反映了空气泡沫的封堵特R幽性及调驱效果。实验所用填砂模型尺寸为q525mlT[×600mm,平均渗透率为0.5~1/am。。2.1空气泡沫封堵能力实验用注泡沫与注水时模型两端的压差比(阻力因子)图1空气泡沫的存在对原油静态氧化反应的影响表征空气泡沫的封堵能力。实验温度为6【】~90nC、压Fig.1Theeffectofairfoamonstaticoxidationreaction力为5~9MPa。实验结果表明:①气液比为1:1~2:11.3原油一空气或空气泡沫动态氧化实验时空气泡沫封堵能力最强,室内实验和现场试验采用在压力为20MPa的气液比均为1:1;②温度越低、压力越大,泡沫体系,温度为90~100℃条件下,将空气与起泡剂按气液比1:1混合注入模型管,模拟实际越稳定;③泡沫封堵高渗透层的能力随渗透率的增油藏中原油与注入空气或空气泡沫的动态驱替氧化过加(0.55~7.62肛m。)而增大,但大于2弘m。后增幅程变缓。,连续测量o:和CO:产出量(图2),评价空气泡沫的存在对动态氧化反应的影响。2.2非均质模型空气泡沫提高采收率实验结果表明:①空气中o:不断消耗,CO:不断生非均质模型实验首先水驱至基本不产油,然后空成;②温度升高,氧化反应速率加快;③相对于注空气气泡沫一空气交替驱(0.6PV),后续水驱。结果表明驱,注空气泡沫驱产出气体含量变化不大,与静态实验(图3):①空气泡沫注入后驱替压差迅速增大,说明泡相比,泡沫存在对原油动态氧化反应速率影响不大,油沫较好地封堵了高渗透管,增加了低渗透管的波及系藏原油能够有效地消耗():。数;②泡沫驱及后续水驱共提高驱油效率23.7%,说1.4氧化动力学模型参数明空气泡沫也较好地改善了非均质模型总的采出程利用ArrheniusE”’模型线性回归静态氧化实验结度,最终采收率可达62%左右。
第3期任韶然等:中原油田空气泡沫调驱提高采收率技术4154空气泡沫调驱现场试验琴4.1现场试验情况、糊锝幽袋骚试验区块水驱采出程度为21.65%,综合含水率瘿衄『为97.18%,目前水驱动用程度低、效果差。2007年5群旧月,对胡12-152井组首先进行了空气泡沫调驱现场试验n“:先试注10000m’氮气,再依次注入段塞组合,即前置段塞、主段塞和后置段塞,其中主段塞(0.1PV,气液比1:1)为空气泡沫与空气交注,共累计注入泡沫图3非均质模型空气泡沫提高采收率买验结果液为2000m。,注入空气为46x10。m’。Fig4.2.3Resultsofoildisplacementexperimentwithairorair试验效果分析foaminheterogeneoussandpacks据调驱效果统计,井组含水率由97.2%下降至92%,产液量下降了2.7%,日产油量增加了1.43倍3空气泡沫驱数值模拟(图4),累计增油达800t以上,说明空气泡沫有效封胡12块沙三中8””试验区块含油面积为1.1堵了高渗透层,提高了波及效率;泡沫注入压力比空气km。注入压力低约10MPa,可能是由于泡沫静液柱压力增,地质储量为112×10。t,油藏中深为2205m,地层原油密度为0.76大了井底压力;生产井中未监测到氧气突破,也未发生1g/cm’,原油黏度为3.956mPa·S,平均孔隙度为20.8%,平均渗透率为300.8x10。安全事故,且试验区各井产出氮气含量均在背景浓度范围以内。2007年10月,该井组改为注水,同时胡“m。,原始油藏压力为22.3MPa,油藏温度为87℃,12-17、65原始油气比为井组实施调驱试验(气液比为1.2:1)。3井36.27m’/m。,原油体积系数为1.138,组累计增油已超过150()t。饱和压力为7.154MPa,原始地层水矿化度为20x10。mg/I。(二价阳离子),目的层总砂厚为16.7m。针对试验区进行了数值模拟研究,建立了地质模零型<、,其中共有8()X80×3个网格节点。水驱开采指标瘿甜历史拟合(19862【}07年)及预测的结果表明,模拟结{L*皿抽果与实际生产数据吻合较好,说明所建立油藏地质模型比较合理。为了考察空气泡沫调驱或驱替效果,结合空气驱日期低温氧化动力学模型和泡沫驱经验模型,模拟研究了该中、高渗透油藏4个井组的空气泡沫调驱技术措施图4胡12-152井组空气泡沫调驱试验阶段,日产油及含水率变化设计了年限为15年的3类方案,即基础方案(连续注Fig.4Thedailyoilproductionratesandwatercutforthe水)、空气泡沫一空气交注方案(0.5:1年)、空气泡沫一空wellgroupHu12—152气一水交注方案(1:3:1年、1:2.5:1.5年)。其中,空气泡沫即为空气泡沫+空气调驱段塞,交替周期为515d;结论空气与泡沫液的总气液比为1:1,注气速度为10000(1)中原油田胡12块原油具有较好的低温氧化Nm。/d。性能,虽然空气泡沫(或起泡剂)的存在延缓了静态条数值模拟结果表明,注空气泡沫增油幅度(10.4%件下的氧化反应,但对动态驱替条件下氧化反应的影~13.2%)明显高于注水开发增油幅度(1.8%);虽然响不大,即在现场试验中该区块原油仍能有效地消耗空气泡沫与空气交注方案效果较好,但空气泡沫一空氧气。气一水交注方案成本相对更低。由于油藏非均质严重(2)中高渗透非均质油藏水驱后的空气泡沫与空且高含水,注水基础方案采出程度较低;泡沫一空气一水气交替驱具有较好的封堵能力与调驱效果,降低了高交注方案效果较好,15年内至少能提高采收率10%~渗透层的气体流度,改善了低渗透层的波及效率,而后11%,既节约成本,又可继续注水开发,因此将其作为续水驱仍可推动空气泡沫段塞有效驱替,从而提高了优选参考方案。原油总体驱油效率。
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