2001年 5月
摹 24喜第 3期
重庆大学学报 (白熊科学版)
j。tⅡ Ckongqing Uoi~exsity(Natural Science Edition)
Vo[24 No 3
May 2001
文章编号 ：1000—582xf2001)03—0124—03
区域销售设计中的灰色线性规划模型
廖 成 林
(重庆大学 工商管理学院，重庆 400044)
摘 要：区域销售中 设计及其优化，对提高区域销售管理水平、改善区域整体销售效果具有十分
重要的意叉。区域销售设计的辕 任务是确定合适的物沆配逞中 。在区域销售设计 GFOLINE模型
的基础上．进行模型应用条件的探讨，《I入线性规划及灰色线性规划方法．蛄奢区域销售中 设计实际，
分剐构建了区域销售设计的线性规划模型和灰色线性规划楼型．并分剐讨论了优化模型的目标函数、约
束方程的构建覆相关的实际应用问题。
关键词 ：区域销售 中 ；优化 ；线性规划；灰 色线性规划；GFOLINE模型
中圈分类号 ：F 713 50 文献标识码 ：A
占领市场、扩大市场占有率，是每个企业在市场经
济条件下发展壮大的必然选择。在占领企业周边市场
的同时，企业委派销售代表进驻全国各地、乃至世界各
地市场．形成大区域销售网络是企业扩大市场的常用
方法。因此，区域销售设计是企业营销管理中的重要
内容。单纯从销售的角度讲．企业派驻外地的销售代
表越多越好．但限于企业的人、财、物等资源的限制，任
何企业均不可能、也没有必要在全国的每一个地方都
设立自己的销售点 因此，正确地选择合适的区域销
售点，进行有效的区域销售设计及其优化，对于有效扩
大市场占有率，提高区域整体销售效果具有十分重要
的意义。笔者以GFOLINE模型为基础进行了区域销
售设计中灰色线性规划模型的目标函数、约束条件以
及建模问题的讨论。
1 GFOL1NE模型
对于越来越重要的区域销售设计问题，世界上不
少的营销学家提出了设计模型，其中较为著名和精典
的有海斯(}{eSs)和萨缪尔斯(Samu~ls)提出的 GFO—
LINE模型 。该模型借用。了刚体力学中“转动惯量”
的概念来衡量区域密集程度，从而确定区域销售中心
(物流配送中心)。根据剐体力学理论．转动惯量表现
了刚体在转动过程中惯性的大小。若每个刚体可划分
为 m 个质元(Am 表示第 i个质元)，且 Am，与刚体
质心的距离为 ，那幺刚体的转动惯量为 J：
M =2 Am， (i=1，2，⋯， )
企业销售中，若其销售范围可划分为 个区域，
其中第 i个销售区域划分为 个区元，这些区元在直角
坐标系中表现为各个点(图 1)。假定点 ^( ， )为第
个区元，点 B(E，M)为第 i个区元的区域质心。区
域销售设计的中心任务就是要确定合适的物流配送中
心的位置，使企业在某个销售区域的销售密集性摄大、
销售效益和效果最佳。
1．2．．．． n
1,2⋯ ．．m
图 l 销售区域图
若设 置 为区元 距离质心i的坐标距离，则有
x =√ 二 -_(i
· 收稿 日期 ：2000-08．30
基金项目：国家自然科学基金项目~ (49701007)
作者简介：廖戚林(1958一)，男．重庆市人，剐教授．重庆大学工商管理学院剐教授，在职博士。从事市场营镑
、虚拟经营、电子
商务和企业管理等领域的研究。
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第24誊第3期 庳威林： 区域销售设计中的灰色线性规嘲模型
若设 为区元j顾客的购买份额 ，C 为 i、j两点
间的单位运输费用 ，由此得区域 i的转动惯量M 为：
M=∑∑c 俨，
2 基于灰色线性规划的 GFOLINE摸型
2 1 GFOLINE模型使用的讨论
2 1．1 GFoLINE模型 与 线性规 划
GFOLINE模型以转动惯量最小(即市场密集性
最大)作为区域销售中心决策的依据。然而，转动惯量
的最小值是在一定的约束条件下实现的，这种约束可
根据企业的具体情况设定，笔者认为太致可以考虑三
个方面的问题：1)区域易于管理；2)各区域的销售潜力
容易估计；3)能够严格控制推销旅途的花费。综合以
上三个方面的问题，最佳区域销售设计就转换为确定
区域销售中心的位置距离，在各区元一定销售量的情
况下，使区域密集性最大(销售区域易于覆盖)，并具有
区域转动惯量最小特性的问题。同时，笔者将市场的
转动惯量最小化作为目标函数，则 GFOLINE模型就
被转化为一个线性规划问题。
2 1 2 基于 GFOLINE模型的线性规划模型
将原有模型转化为线性规划模型后的目标函数
为：
minM=rain∑∑
原有模型所受到的限制可作为线性规划模型的约
束方程 如：
1)相等的销售工作量
企业驻外销售中心的确定必须满足该地区的销售
工作量相等的条件。即销售中心的位置设置是使每个
销售人员完成相同的销售工作量所付出的工作量几乎
相同。销售工作量取决于距离与销售量之积 ，由此得 ：
x = (1／I)，n
2)销售区域具有连续性
最佳销售区域的设计是选择出的区域是由相互连
结的小区元构成，即该区域中的每一个地方均应成为
企业销售的区域。
= 1
3)非负约柬
除以上两个约束外，线性规划模型还有一个特殊
的约束。即
置，≥ 0
因此， 一旦确定，销售区域的中心位置 B便得
到确定：
= (∑ )／∑x俨
E =(∑ejX#ai)／∑x
2 2 灰色线性规划模型的引人
用上述线性规划模型进行区域销售中心的决策
时，常规的线性规划方法，对目标函数中的有关变量和
约束方程中的有关因素只能使用某一确定的取值。但
实际问题解决中，这些变量及因素并非完全刚性的确
定取值。而往往具有一定的取值范围或可能的结果范
围。例如，企业产品的销售单价、运费、促销费等均在一
定的前提下因情而异，在企业各区域的销售中，这些标
志值往往都是一个波动区间。普通的线性规划模型具
有单一的目标函数和表现为刚性的约束条件，无法适
应与现实接近的具有弹性约束条件的区域销售市场设
计。为此，笔者引入灰色线性规划模型进行区域销售设
计。
2 3 基于灰色线性规划的 GFOLINE模型
灰色线性规划仍是求解在一定的约束条件下实现
目标函数最大(或最小)问题，其模型中的参数含有灰
数(即可在一定范围内波动的数)；这就使得模型更符
合客观实际。
引入灰色线性规划_3 后：
目标函数
f(．27)=圆 (C)Xa
其中：X =[ 1， 2， 3，⋯， ] 为反映区域设计
中使市场密集性最大而选取的决策变量。
@ (C)=[@ C1)，@ (C )，⋯，@ (c )]， (i
= 1，2，⋯，n)是运输费用的灰色波动值，而③则表示
将其白化(清晰化和确定化)的过程。
约柬方程
@ (A)x≤ (≥)6
X ≥ 0
@ (A)=(@ (n ))
式中：@ (A)代表各种约束条件的单位取值，如单位
消耗、各种资料的使用标准、获利标准等。
在企业的营销实践中，约束条件可以是使其运输
费用最少、全体员工为完成相同销售额所做的工作量
最少、获利总额最高等等。
b= [b1，b2，b3，⋯，b ] ，表现决策中的各种资
源、各项任务等的实际限制条件。
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重庆大学学报 (自然科学版)
l a11 a12
A ： I
Lain1 d 2
1
A是@ (A)的自化矩阵，且有：
(ao)= (口 )=
灰系数漂移关系式为：
0 (C )=C + ( 一 )
@ (。 )：。 +口( 一 )
式中：at为白化漂移系数，且定义0≤ at≤ 1。当 在 0
～ 1之间取值时，白化值 ④ (G)与@ ( )将在上界
值和下界值之间漂移。
即 =0，0 ( )= ，0 (a )=n 灰数取下
界值；
= 1，@ (c,-)：C，，@ (a )：鼬 灰数取上界
值。
而在规蜘模型中目标函数与约束方程的方向往往
是相反的。因此，为取得 目标值的极值，分别对约束方
程与目标函数取漂移系数。
若令约束方程中 =0、目标函数 =1，可得最
大目标值
，一 =[ 1， 2，⋯， ]x
若令约束方程中 ：1、目标函数 a：0，可得最
小目标值
2001年
= [ 1， ，⋯， ]x
若 0，1]区间任意值，则有：
f = c墨
式中：E 为某漂移系数 值下的变量x的值。
为 值下的 (C)。
定义 为 值下的可信度，则
= C玉 ／f
若合适的 值客观存在，则有
f ≤ f ≤ }一
通过对模型的求解，可寻找出决策变量 墨 并进
行相应的区域销售设计决策。
3 结束语
基于灰色线性规划的GFOLINE模型能较好地解
决区域销售设计中的市场资源和企业资源优化使用问
题，但模型使用的最重要问题在于正确选择和确定衡
量销售工作的参数。此外，模型建立在一定的前提和
假设之下，如果这些前提和假设条件发生变化，模型的
目标函数应发生相应的变化，甚至要改用其他方法。
参考文献 ：
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理工大学出版社，1991．
Grey Linear Programming in the Regional Sales Design
LIAO Cheng-lin
(College of Business Administration，Chongqing University，Chongqing 400044，China)
Abstract：The design and optimization of regional sales centera PJin contribute to the good management of regi。nal
sales andtheimprovement ofthe effic
．gcy．Itsfocusi8toidentifythe properlocationof phy8ica1 distributi0n centers．
Based on the GFOLINE Model about the regional sales design
，the conditi。ns of the m。de1’s a口plieati。n are dis一
SS d· Y tin朗r programming and grey linear programming model combined with the real practices
。 two m0de1s are
est bIiahed abo ut regional sales—which involves the constraint equations of the optimizing m。de1s and 8Dme。ther
re—
lated practical issues
K yw吣 ： egional sales center；opdmization；linearprogramming；greyhnearprogramming；theGFOLINE M0del
(责任蝙辑 刘道芬)
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r
-．
重庆走学学报 (自然科学版)
竺 竺 !
Vo【_24 No 3
May 200i
文章编号：1000 582x[2001)03 0127—05
1420A1．Li合金高温塑性变形沿品断裂行为分析’
刘 雪 峰 ，汪 凌 云，黄 光 杰
(重庆丸学 材料科学与．：17-程学院．重庆 400044)
摘 要：Al—Li夸全的I艺塑性较低，存在高温沿晶耽性断裂现象，算断裂机制至今国内外都未进
行系统的研究。采用 Gleeble一1500热模拟试验机，对铸态1420A! Li夸全在变形温度 为350～450℃、
应变速率 为 O．O1～10 sI1的每件下，进行了高温拉伸热模拟实验研究。在 卖验基础上，研 究了
1420AL Li舍垒的高温拉伸断裂行为。结果表明，随着变形温度和应变速率的提 高，1420A1一Li舍全高温
扛伸断裂模式由典型的穿晶韧性断裂转变为沿晶脆性断裂。研 究说 明，氢是 引起 l420 Al Li合全 高温
沿晶脏性断裂的根本原 因。并对 1420A1 Li舍全 高温氢致 断裂的机理进行 了探讨 ，提 出了“高温氢脆是
由于动力和静力：者综合作用的结果”的观点。丰富和发展 了氢脯理论。
关键词：铝锂夸垒；高温塑性变形；氢肫；沿晶断裂
中圈分类号：TG 244，3 文献标识码：A
Al—u合金和一般工业铝合金相比，具有低密度、
高比强度及高比刚度等显著优点，在航空航天、能源工
程和兵器工业等领域得到了广泛应用，受到了世界各
国的普遍重视。
1420合金是 A1一Mg-Li Zr系合金 1¨ 】，它脒了具
有一般 Al一“合金共有的优点外，还具有优 良的抗腐
蚀性能和极好的可焊性，因此用焊接代替铆接可更太
程度地减轻飞行器 自重 ，从根本上改变铝锂合金在使
用上的局限，充分地利用铝锂合金的潜力。
与其他 Al一“合金一样，1420A1-Li合金的塑性和
断裂韧性也比普通铝合金低 ，存在脆性沿晶断裂问题．
因而影响其推广使用。有关 1420A1-Li合金断裂机制
的研究至今国内外都无系统文献报道。笔者研究了这
种合金铸态材料在不同变形条件下的拉仲断裂行为。
为揭示 AH』i合金在高温下的断裂机制作了一定的尝
试。
表 1 1420A1一Li合金的化学成分 ％
牌号 Cu Mg Si Li Fe zr Na Ti H
1420 0．05 5 44 0 013 2 15 0 02 0 12 0 o00 4 0 050 6×10
该合金采用 IM法进行熔炼和铸造 在熔剂保护
下进行熔化和精炼，氩气保护气氛水冷模浇注成 05
mm×1 200 mm的圆铸锭。经 455℃、12 h均匀化退
火处理后，从中取样加工成直径为 10 mm、长为 125
mm、两端攻丝为M10×1 5的圆柱形拉伸试样。采用
GIeehI~iS00热模拟试验机，试样在真空状态下进行
等温恒应变速率拉伸试验，直至断裂。试验的变形温
度(℃)为：350，400，450；应变速率(sI1)为：0 01，0
1，1，10。在 KYKY-1000B型扫描电镜上观察了高温
拉伸断口形貌。
2 实验结果
1 实验方法 2 I 真应力一真应壹关系曲线
1420A1一L／合金高温拉伸变形时的真应力一真应变
试验材料为 1420Al—Li合金，其化学成分(wt％)
见表 1，其余为Al
曲线如图1所示。
从图 1可看出，1420Al—Li合金高温拉伸变形时出
现稳态流变特征，即在一定变形温度和应变速率条件
· 收藕 日期 ：2000．08—17
基金璃目：航天工业总公司国防军工配套研翻项目(7o3．14七)
作者筒介：刘雪峰f197o-)．男，重庆^，重庆大学博士生。从事材料制备过程的数值模拭与优化研究
。
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童丧戈学学报 (自蒜科学版)
笔
图 1 不同变形条件下的真应力一真应变曲线
下，当真应变 e超过一定值后，真应力 并不随着应 从表 2可知，在应变速率一定时，1420A1-Li台金
变量的继续增大而发生明显变化。在同样的变形温度 的变形抗力 b随温度的升高而减小。塑性指标(a，
下，随应变速率的增加。1420A1一Li合金的真应力水平 )也随温度的升高而减小，在试验温度范围内，350
升高。如在350℃变形时。应变速率由0．01 S-1提高到 ℃左右的塑性最好， 达到 15 68 96， 为 65．19％。
1 s。时，稳态真应力值由 104．89 MPa提高到 172．76 所以，对 1420合金而言，其塑性最高的变形温度范围
MPa。这说明1420A1．Li合金是一种正应变速率敏感 是在 350℃左右。在变形温度一定时。1420A1-Li台金
材料。同时，在相同应变速率条件下，材料的真应力水 的变形抗力随应变速率的增大而增大，塑性指标随着
平随变形温度的升高而降低。并且，随着应变速率的 应变速率的增加而有所减小。从整体上可以看出，随
增大和变形温度的降低 ，1420A1．Li台金进人稳态变形 着变形温度和应变速率的提高，1420A1一Li台金的塑性
时对应的真应变值增大。 指标逐渐减小，当变形温度为 450℃、应变速率为 10
从图1中还可以明显地知道，随着变形温度和应 s 时，其断面收缩率为 3．96％，延伸率为 2 11％，已
变速率的提高。1420A1一Li台金高温拉伸变形断裂时的 经远远小于5％，明显属于脖性断裂。
真应变值逐渐减小，如由350℃、0 01 S- 时的 1减小 2．3 断口形貌特征
到了450℃、1 s 时的0．05。特别值得注意的是，当 实验结果发现，在变形温度为 350℃和 400℃以
变形温度为450℃、应变速率为 1O s_。 1420A1一Li合 及变形温度为450℃、应变速率为0．01 sI1和0．1 sI1
金高温拉伸变形断裂时的真应变值趋近于 0。这说 时，试样都呈韧性断裂a而当变形温度为450℃、应变
明，到此时该试验材料几乎未发生一点塑性变形就断 速率为 1 s 和 1O sI1时，1420A1-Li合金高温拉伸变
裂了 形试样呈现出膪性断裂，宏观断口具有明显的金属光
2．2 拉仲力学性能
由试验测得的 1420A1-Li台金在不同变形条件下
的高温拉伸变形机械性能指标见表 2。
表 2 不同变形温度和应变速率
对 1420合金的强度和塑性指标的影响
泽，见图2(a)。用取自同一炉料而加工成的 nnA-n×
12 mlTt试样在 Gleeb1 1500上进行高温压缩试验时也
发现，当变形温度达到 450℃以上，应变速率达到 10
S 以后，变形试样发生严重开裂，甚至是粉碎性开裂，
见图 2(b)。
用 KYKY-1000B型扫描电镜对 1420A1一Li台金高
温拉伸变形断裂试样的断口进行了深^的观察。发现
在试验变形温度和应变速率范围内，当温度为 350℃
和400℃以及温度为450℃、应变速率为0 01 SI1时，
试样基本上都是穿晶断裂，其微观断 口由等轴韧窝构
成，韧窝底部含有第二相颗粒或夹杂物，如图 3(a)和
图3(b)所示。而在温度为 400℃、应变速率为 1 S-1
以及温度为450℃时的其他试验情况下，材料为沿晶
断裂，其微观断口呈明显的冰糖状形貌，见图 3(c)和
图 3(d)。
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弟24誊弟3期 羽雪牵等：1420A n各金高温塑性誊 兰!兰
3 讨论
(a) (b)
舀 2 高温拉伸断口宏观形貌和高温压蛙开裂情况
(CJ f：450℃ ， ：l s。。
母 3 1420A1一Li台金试样的
3．1 氢致断裂现象分析
笔者仅对 1420 Al一“合金在高温拉伸变形条件下
沿晶脆性断裂机制进行探讨，对其他高温拉伸变形断
裂机制将另文研究。
通过对用于试验的 1420AI．Li台金进行 DTA试
验，得到它的低熔点共晶熔化温度为 609．7℃．如图4
所示。这就说明，进行试验时试样拉伸变形温度远未
达到其熔点温度，证明该沿晶脆性断裂现象不可能是
由于试样在试验过程中由于过热或过烧而造成的 。
铝锂台金由于含有 Li、zr等元素，特别容易吸收
氢，使氢在其中不仅以原子形式存在，丽且还会与其中
的一些金属元素形成 LiH、ZrH、NaH、KH等氢化物，
129
图 4- 试验用 1420A1-Li台金 DTA测试结果
氢脆是由进人试样中的原子氢引起的．它是由氢
的扩散和迁移过程所控制的，因此必然依赖于变形温
度和应变速度。同时，对应变速度的敏感性是氢脆区
别于其他脆性的明显标志之一，且不可逆氢脆的敏感
性随应变速度的增加而增加，在本研究中也发现了这
．
=1
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130 重庆太学学报 (自然科学版)
一 现象。1420A1一Li合金高温拉伸断口分别呈现出穿
晶、解理和沿晶等形貌，这些都是氢致开裂材料断口所
具有的特点之一。文献[4]中指出，当温度为 一100～
700℃时，金属都可能发生氢脆。同时，从表 1中所示
1420A1一Li舍金的化学成分可知，其氢含量为 0．6×
lO一，超过了文献[5]中所研究得出的，为了能达到满
意的塑性，1420A1一Li合金的氢含量应低于 0 4×10
的指标。更远远超过了文献[6]中所得出的 2091A1 Li
合金临界氢含量应该接近或略高于 0．08×10 的结
果。这进一步表明，试验用 3420A1一Li合金高温拉伸
变形断 口沿晶断裂是 由氢引起 的。至于笔者所用
1420A1一Li合金要达到满意塑性的含氢量的确切范围，
这有待于在以后的工作中进一步的研究。
3 2 氢致高温沿晶脆性断裂机理
文献【6]认为氢脆是由于氢偏析到晶界或相界而
产生的，即是由于静力作用所致。而文献[7]却从随着
材料变形应变速率的增加，氢对延伸率和抗拉强度的
影响增加得出，氢脆是动力作用结果，即是由于氢在裂
纹尖端附近的运动所致，而不是由于静力的作用。笔
者通过分析研究发现，1420A1一Li合金高温拉伸氢脆断
裂是在变形温度 ￡和应变速率 的相互作用下产生
的，不仅有动力作用的原因，也有静力作用的原因，是
二者综合作用的结果。
铝合金中的氢陷阱在不同温度下的放氢量明显的
随温度升高而升高，在高温部分，氢的正常扩散几率
大，扩散系数与温度成直线关系，当温度≥300℃时．
原来不易从高能陷阱中跑出的氢原子在升温过程中也
能跑出，从而使稳定放氢量明显随温度而升高。这样
就加速了氢在金属中的扩散。1420A1 Li合金在高温
塑性形变过程中，氢除了上述正常扩散外，由经典的位
错运输理论知道 ，氢还能跟着位错一起运动㈨，从而
大大提高了氢在晶体中的迁移速度，并将导致氢浓度
在晶界处的富集。同时，根据传统氢脆理论，由于氢的
存在会引起共面滑移，这反过来又加速了氢的扩散和
迁移，而且氢能降低原子问结合能，因此降低了晶界和
相界强度。结果是，伴随塑性变形的进行和应变速率
的提高，氢往合金晶界处的聚集速度加快，在高温下
与晶界上偏聚的元素(如 I』)形成了易于导致晶界开
裂的氢化物脆性相 LiH等[ 。众所周知，当金属中存
在氢化物时，塑性变形过程中就首先从氢化物处开裂．
从而使材料塑性和韧性大大下降。于是，随着 1420AL
Lj合金塑性变形的进行 ，在应变速率较高的情况下，
偏聚到晶界的氢浓度达到了临界值且来不及逸出金属
体外，这样在晶界处就造成了严重的应力集中，并产生
了晶界裂纹，从而导致了沿晶界脆性断裂，如图 3(c)
和图3(d)所示。在应变速率较低的情况下，尽管氢原
子的扩散能力较强，但由于应变速率较小，使得氢有时
间大量逸出体外而不会造成氢浓度在晶界处的富集，
因此也就不会出现氢脆。
4 结论
1)1420A1 Li合金高温拉伸断裂模式随着变形温
度和应变速率的提高而由典型的穿晶韧性断裂转变为
沿晶脆性断裂。
2)氢是}I起 1420A1-Li合金高温拉伸沿晶脆性断
裂的根本原因。
3)1420A1 Li合金高温氢致断裂既有动力作用，
又有静力作用，是二者综合作用的结果。
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维普资讯
第24卷第 3期 刘雪峰 等： 1420A1-Li合金高温塑性变形沿晶断裂秆曲分析
Analysis of the Intergranular Fracture Behavior of
High Temperature Plastic Deformation of 1420 Al-Li Alloy
LIUXue-feng，WANG Ling-yun，HUANG Gusng-jie
(College of Material Science and Engineering。Chongqing University，Chongqing 400044，China)
13l
Abstract：AI Li alloys have poor proeeasable plasticity，and at high temperature they have intergranular brittle phe—
nomena whose mechanism of fmcture hash’t been systematically studied at home and~versea up to date．Tensile de—
formation hot simulation test of cast 1420A1一Li alloy is performed on G1eeble一1500 Thermal Simulator over the rang e
of deformation temperature from 350℃ to 450 ℃ 。strain rate from 0 01 s— to 10 5～
． Tensile fracture behavior of
1420A1一Li alloy at h h temperature is studied on the basis of the experiment The rosuIts Show 1420A1一Li all。v ten—
sile fracture mode at high temperature is changed from typical transgranMar ductile fracture to intergran ular brittle
fracture along with the increasing of deforma tion temperature and strain rate
． The studies make out that hydrogen is
the fundamental reason for intergranular brittle fracture of 1420A1一Li alloy at high teroperature． The mechanism 。f
hydrogen erobrittlement of 1420A1一Li at high temperature is discussed
。 and a viewpoint that hydrogen embritflement
at high temperature is an integrated function of dynamical and static forces is proposed
， it enriches and deve1。pes the
theory of hydrogen embrittleroent．
Key w0rds：A1一Li alloys；high temperature plastic deformation；hydrogen emhrittlement；intergranular fracture
(责任牖辑 车胜春)
※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ 臻 ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※ ※
(上接 119页)
Cold Simulated Experiment of Mixed Condition
in Boiler Using Gas Reburning for NOx Reduction
LI You-rong，WU Shueng-ying，LUXiao—feng
， ZHAN Yue—hang，ZHENG Qiang
(College of Power Engineering，Chongqing University，Chongqing 400044，China)
Ab tr丑tt：The principle of NOx reduction using gas reburning in boiler is analyzed
． The experiroenta】device is set u口
ccording to he principle of oald simulation
， Replacing natural gas with hot air，the cold simulated e)【periment of
mi ed o0“dition in boiler has been done． The method reflecting the mixed condition in boder by meaIls of survey1
the mt。rrn ty ot temperature is put forward on the basis of the similarity of moment唧
， heat and mass transfer nr0一
。sses l“the m朗nt‘me’the temperature of different sections in furnace is measured and mean square difference。f
Lp re 1d is calculated·The effect of flow rate and position of n∞zle on the mi xed o0n出t1on in boiler inves—
tigated
Key words：NO emission；gas reburning；mi xed condition；experiment
(责任培辑 刘道芬)
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