大华公园世家 9#地块 B 标段
（7～14#楼及车库）
模板专项施工方案
编制：
审核：
审批：
上海名华工程建筑有限公司
2015 年 12 月 9 日
目 录
1、编制依据 …………………………………………………………………………1
2、工程概况 …………………………………………………………………………1
3、施工准备 …………………………………………………………………………2
4、模板设计安装 ……………………………………………………………………4
5、模板的装拆与维护 ………………………………………………………………11
6、技术控制措施及安装标准 ………………………………………………………14
7、施工管理措施 ……………………………………………………………………16
8、施工安全保证措施 ………………………………………………………………17
9、模板计算书 ………………………………………………………………………18
一、编制依据:
1）《西安大华“9#”地块工程建筑和结构设计施工图纸》（设计编号为TJ12-A-036）；
2）《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
3）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
4）《钢管扣件水平模板支撑系统安全技术规程》 DG/TJ018-016-2004
5）《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002（2015版）
6）《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2013
7）《建筑施工安全检查标准》 JGJ 59-2011
8）《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ 80-91
二、工程概况：
1、工程建设基本概况简述：
表-1
工程名称
大华公园世家 9#地块
（7～14#楼 1～2#地下车库）
建筑地点
东至上元路西段、北至创意大道南
段、南至裴家崆路南段地块范围内。
建设单位 陕西佳鑫置业有限公司 设计单位 深圳大学建筑设计院
勘察单位 西安岩土工程新技术开发公司 监理单位 陕西华营工程建设监理有限公司
监督单位 西安市雁塔区建设工程质量监督站
安监单位 西安市雁塔区建设工程安全监督站
施工单位 上海名华工程建筑有限公司总承包
2、建筑结构设计概况：
本工程具体组成情况见下表。
楼号 结构类型 层 数 建筑面积（㎡） 建筑高度
11#12#13#14#
3
剪力墙 5+1 地下 1 层
7#8#9#10# 剪力墙 6+1 地下 1 层
1#车库 框架 地下 1 层
2#车库 框架 地下 1 层
合 计
1)、7～14#楼筏板为250 (mm)厚、基础梁截面分别为500**600.顶板梁最大为200*800，一般
为200*400，200*500. 一层顶板厚度分别为.地下一层层高分别为. .顶
板梁最大为250*500，
2）、
，顶板梁最大为400*900一般为350*600，框架柱最大为400*700，500*500顶板厚度160，180。
3）、正负零以上，层高均为夹层均为（各楼基本一样）一层有墙厚250mm、200mm，
一层以上有墙厚200mm，计算按墙最厚计算。板厚分别为、100mm，计算按板最厚计
算。梁最大为200*800mm、200*500mm、200*400mm，计算按最大截面200*800mm。
3、结构设计砼强度等级的划分：
垫层 基础 墙、连梁 墙、连梁. 板 二次结构
7～14#楼 C15 C30P6
正负零以下 C30
（地下室外墙 P6）
正负零以上均
C30
C25
1～2#车库 C15 C30P6
（地下挡土墙 P6）(C30)
（车库楼面板 P6）(C30)
C25
三、施工准备
1、技术准备：
1）、组织施工员、质量员、木工工长等熟悉施工图纸，针对本工程结构设计的特点，共同研究
配模方案，及时进行模板的设计和模板方案的编制工作，学习《砼结构工程施工质量验收规范》、
《建筑安装分项工程施工工艺规程》，及时编制加工定货计划及材料机具计划，认真做好施工技术
交底工作。
2）、施工班组长必须了解模板设计意图，对现场加工的模板进行翻样工作，组织有关施工人员
核实每块模板的几何尺寸及质量标准是否满足结构施工的要求，对每块模板进行编号，使模板得到
更好的周转使用。
3）、提前做好施工测量工作，在基础顶面、楼层面上放好墙、柱位置线，在墙、柱截面尺寸外 300mm
处弹出模板控制检查线，弹好门窗洞口位置线及标高线。
4）、各种模板在正式施工前应对模板进行试装、试配，发现问题提前解决。
5）、对本工程模板的设计加工提出如下要求：
℃、模板应能满足现浇砼墙体和表面质量效果的要求，模板应具有足够的承载力、刚度和稳定性，
应能整装整拆，组拼便利，在正常维护下应能重复周转使用。
℃、根据施工流水段的划分，模板施工平面布置时，应最大限度地提高模板在各流水段的通用性。
℃、配板设计宜优先选用减少角模规格的设计方法，应优先选用大规格模板为主板。
℃、对于二次结构部位、门头高度距梁底小于 250mm、门侧砖墙小于 300mm 时与主体结构一次
配模浇筑。
2、人员准备：
模板工程的管理体系为：木工工长下设施工作业班组，其中设 1 个制作班组、2 个现场安装班组。
模板工程在木工工长的指挥下，服从项目部的各项指令，木工工长负责协调木工与其他工种及工种
内的各项事务。木工进场后在垫层底板钢筋施工阶段全力以赴准备并制作地下部分的墙柱模板，模
板安装阶段重点负责模板的安装工作。
劳动力计划按排：工人数量及分工如下
施工阶段 制作工 安 装 工
１１～１４＃楼
２＃车库
７～１０＃楼
１＃车库基础阶段 ４０
３０ ３０
主体阶段 ３０ ３０ ３０
3、材料选择
按清水混凝土观感质量的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，
尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。采用木模板1830×915×14
１）、梁模板(扣件钢管架)
面板采用14mm胶合面板45×90木方（内楞）现场拼制，45×90木方（外楞）支撑，采用可回收ф14
对拉螺栓进行加固。梁底采用45×90木方撑档。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、
扫地杆、剪刀撑、支座组成，采用φ48×钢管。
2）、板模板(扣件钢管高架)
板采用4５×90方木背楞,承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、扫地杆、剪刀撑、
支座组成，采用φ48×钢管。
剪力墙
3）、墙模板
地下室剪力墙采用14mm胶合面板；配套止水螺杆ф12及穿墙螺杆ф12使用。竖向内楞采用45×90
方木，水平外楞采用钢管ф48*3。加固通过在多层板打孔拉结穿墙螺栓用“3”型夹固定在外楞钢管上。
斜撑采用钢管+U型托。外迎水剪力墙螺栓及人防墙螺栓采用止水螺栓，其它内墙和柱、梁采用普通
可回收螺栓。
4、机具准备：
1）、机械设备：
圆锯机、手电钻、手电锯、电动扳手、砂轮切割机以及电焊设备等，以上机械按现场施工需要足
量配置。
2）、主要工具：
斧 、 锯 、 钉 锤 、 水 平 尺 、 扳 手 、 钢 卷 尺 、 线 坠 、 撬 杠 、 起 子 、 经 纬 仪 、 水 平 仪 、 塔 尺 等
四、模板设计安装
1、基础底板侧模：
采用多层复合板，外加 45×90mm 的木方，钢管支撑固定，为加强周边模侧向刚度，模板外侧
应采用φ48× 钢管扣件支撑系统进行适当加强，钢管扣件支撑一端支撑在 45×90mm 的木方上，
另一端支撑在护坡上，靠护坡的一端应加垫趟板或垫木，以扩大支承面。底板后浇带施工缝以下墙、
柱采用吊模形式。如下图 2 所示:
图 2：砼底板与导墙连接施工缝吊模示意图
2、电梯、集水坑内侧模板：
底板内集水井部分的深坑采用吊模的模板施工方法，深坑侧模采用多层复合板，外侧用φ48×
钢管作对撑，固定侧向模板。坑底模板拟采用多层复合板，多层复合板的坑中心，预先留 30mm
×30mm 方洞，作为砼浇捣时的排气孔及观察砼的密实度，亦可利用该洞对坑底砼进行振动。当砼
浇捣至坑面时，用事先准备的 50×50 夹板对该洞进行封闭。如下图 3 所示：
说明：
1）45X95方木做横向背楞，脚手
架钢管做竖向背楞，面板采用多
层板制作。
2）φ 12钢筋做对拉止水螺栓，
水平间距500mm。长度满足施工要
求。
3）螺栓加焊止水环和堵头，拆
模后将螺栓割去，再用膨胀水泥
砂浆封堵抹平。
止水钢板
δ =3mm（300mm高）
止水环
及堵头
45*95方木与立杆方木口面加固
图 3：电梯基坑、集水基坑模板吊模示意图
3、墙体模板
内外剪力墙采取散装整拼的施工方法，采用 1830×915×14 木胶板模板，模板与模板之间均贴
密封条。墙模板加工时，内楞采用 4５×９0 木枋间距 225mm，外楞为φ48× 双钢管竖向间距起
步间距 250mm、中间间距不大于 500 均分、最上部间板底≤650mm。整体木模板与阴阳角模之间
必须拼接严密，外墙模板通过下层砼浇筑时预埋置大头螺帽@450mm，保证整体模板之间拼缝两
块模板在一条水平线上，防止漏浆、错台。配板及节点图见下：
焊 有 止 水 钢 板 的 单 向 螺 杆
@500、 焊 接 于 底 板 钢 筋 上 ,
与 横 向 钢 管 连 接 防 止 上 浮
集 水 坑 模
在 底 模 上 开 30c m× 30c m的 透 气 洞
洞 的 数 量 根 据 底 板 的 大 小 而 定
横 向 钢 管 @500
木 枋 支 撑 @500
木 枋 支 撑 @250
限 位 钢 筋 @500,
与 底 板 主 筋 焊 接
集 水 坑 、 电 梯 基 坑 吊 模
4、穿墙螺栓
墙体穿墙螺杆 以下、土下墙体接触部位采用φ12 止水对拉螺栓杆， 以上采用
普通φ12 对拉螺杆，中间加φ14PVC 套管，对拉螺栓间距为横向 450、竖向 500～600mm，做法见
下
·
5、现浇板模板
1）、现浇板模板采用 14 厚木胶板，支撑采用钢管满堂脚手架支撑体系。顶板次龙骨采用 4５×９
0mm 木枋间距 200mm，支架立杆间距不大于 900mm，中间横杆距地面不大于 1800mm，扫地杆
距地面不大于 200mm，边立杆距离内墙边的距离不大于 400mm。
2）、方木支撑：主龙骨采用φ48× 单钢管，间距同立杆,具体做法详见下：
6、梁模板
梁面板用 14mm 厚木胶板，次龙骨采用 4５×９0mm 木方，间距不大于 200mm。侧模板木方
间距不大于 300mm，梁底小楞间距 900mm，立柱采用φ48× 钢管，立柱横向间距为 1000mm，
纵向间距 900mm。梁底模与侧模之间采用启口缝，倒夹具夹紧，确保接缝严密，梁底支架及启口
缝做法见下（图 9、10）：
图9：现浇梁模板详图
1000
梁宽
立杆纵向@900
倒夹具@900
7、楼梯模板
1）楼梯板顶模支模方法同顶板，梯板立杆距墙 300mm 布置，排距为 900mm。模板施工前根
据图纸及实际层高放样，并在楼梯间墙上弹出楼梯底板厚度线及踏步位置线。根据放线先支设休
息平台模板，模板表面高低差不得大于 2mm，拆吊帮时要保证楼梯踏步棱角完好，减少因混凝土
强度不高对棱角的损坏。做法见下（图 11、12）：
2）楼梯施工缝
[1]、为了施工方便，楼梯施工缝留设于梯板根部，同时梯板钢筋在根部按原设计增加 50℅配筋,
施工缝宽为 2/3 梯梁宽、高同梯板厚，具体做法见下（图 13）。
[2]、为了满足受力性能施工缝设置与剪力较小处，即上 1/3 梯步部位并与梯板垂直，楼梯施工
缝留置见下（图 14）。
8、后浇带模板支撑体系控制
1）、后浇带模板要求支模架子一次性安装成型，确保板底平整。在后浇带混凝土浇筑前，在后
浇带跨内的梁板两侧结构长期处于悬臂受力状态，因此要求在施工期间本跨内的模板和支撑不能
拆除，否则可能引起各部分结构的承载能力和稳定问题。这部分模板支撑体系必须待后浇带混凝
土养护 28 天后，才可以拆除。按由上向下顺序拆除。后浇带模板支撑要求看下图：
图12: 楼梯支撑立杆布置图
施工缝
已浇筑砼
待浇筑砼
图14：楼梯梯板施工缝留置位置图（2）
D
N/ 3
DxN
施工缝
已浇筑砼
待浇筑砼
图13：楼梯梯板施工缝留置位置图（1）
五、 模板的装拆与维护
1、模板的安装
1）墙体模板安装顺序：安装门洞口模板→清扫墙内杂物→检查机电预留、预埋位置→两侧墙模
吊装就位→安装阴角模→固定斜撑→调整模板位置→穿、紧固穿墙螺栓→与相邻模板连接
2）剪力墙木胶合板模板支设
[1]、模板施工时，采用钢管脚手架作为操作平台。
[2]、墙支模前，其根部必须加焊φ14 钢筋限位，以保证其位置准确，顶板砼浇筑时在墙根部预
埋φ14 短钢筋头，以便与定位钢筋焊接，避免直接与主筋焊接咬伤主筋。在墙上部和中部放模板
砼内撑，间距 1000mm。
[3]、支设模板前将墙底部接茬处混凝土剔除混凝土浮浆和松动的石子等软弱层，剔凿前在墙边
线位置沿线用切割机切除一条深 5mm 缝后再剔凿，切割时必须防止破坏板筋。
[4]、模板使用前，应预先装配好，标明模板编号，并吊至安装地点，按照编号在相应的部位安
装。模板拼缝处加海绵条，并加一道 45mm×90mm 方木。墙支完一侧模板后，将螺杆穿上，再支
另一侧模板。安装主龙骨 2φ× 主龙骨钢管，再用 3 形卡、对拉螺栓收紧。
3）、现浇板模板
[1]、现浇板模板主要施工工艺流程：搭设满堂钢管扣件脚手架→安装主龙骨→安装次龙骨→铺板
模→校正标高→预检
[2]、板模板主要施工技术要点
℃、脚手架从墙边开始往另一侧开始搭设。立杆下口必须垫板，木板要求长度、方向一致，上下
层位置对应。每间屋脚手架搭设完后支设主次龙骨，然后在墙柱钢筋上用白线拉设 50 线网，调
节龙骨高度，再铺设顶板。龙骨必须刨平，尺寸一致。
℃、顶板由墙边或梁边开始铺设，向中心部位后退铺设。墙边或梁边模板尽量选用整张新板，铺
设前对单张木胶板四边的方正进行校对，不方正的必须经过修理后再铺设，防止接缝不严密导致
漏浆。
℃、模板起拱实行中间起拱，用木楔间距 1000mm 钉进主龙骨和面板的中间使模板中间抬高至所
需起拱高度。梁、板跨度等于或大于 4m 时，模板应起拱。由于本工程梁、顶板采用木胶板支模，
起拱高度为全跨长度的 1/1000~3/1000 起拱线要顺直，不得有折线，起拱高度要准确，其方法为
支模时采用主龙骨上皮钉木楔子调整高度，模板起拱图如下。
3）、梁模板
[1]施工工艺流程：搭设扣件式脚手架→安装主龙骨→安装次龙骨→铺板模→校正标高→预检
[2]、具体施工方法：
℃、梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核。
℃、梁支架的排列、间距要符合模板设计的规定。立杆下口必须垫板，木板要求长度、方向一致，
上下层位置对应。
℃、从边跨一侧开始安装，先安装第一排支撑和龙骨，临时固定再安装第二排支撑和龙骨，依次
逐排安装，支撑立杆间距 900mm，横杆步距 1600mm，扫地杆距地 200mm。
℃、先梁底模，顺次铺梁侧模、板底模，梁模采用梁侧模包底模，在梁底模上侧模下口位置粘贴
海绵条，海绵条粘贴时必须注意，严禁吃进结构。梁侧模上口与板模上表面在板底标高水平拼缝，
采用板模顶梁侧模方式。
℃、当梁跨度大于 4m 时，梁、板起拱按 2‰起拱。
2、模板的拆除
模板的拆除必须严格执行拆模板拆模令制度，根据同条件养护试块强度确定拆模时间，拆模之
前应执行申请、审批制度，在得到技术部门批准后方可进行相应部位的模板拆除工作。
1）侧模拆除的要求
支 梁 板 底 模 时
确 定 起 拱 高 度，
拉 小 线 支 模
[1]、墙体模板拆除时，墙体混凝土强度必须达到 以上，以同条件养护试块强度为依据，
冬季施工延长拆模时间混凝土强度必须达到 5Mpa 以上，对墙体进行带模养护，以免砼受冻受损。
[2]、拆模顺序为：先拆纵墙模板，后拆横墙模板和门洞模板。每一块大模板的拆模顺序为：先
将连接件如上口卡子、穿墙螺栓等拆除，放入工具箱中，再松动地脚螺栓，使模板与墙面逐渐脱
离。脱模困难时，可在模板底部用撬棍撬动，不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。
2）底模拆除的要求
顶板模板拆除时砼达到设计强度等级百分比一览表：
结构类型 结构跨度（m） 按设计的砼强度标准值的百分率（%）
≤2 50
＞2, ≤8 75板
＞8 100
≤8 75
梁
＞8 100
悬臂构件 100
[1]、模板拆除时先拆梁侧模，再拆除板底模，最后拆除梁底模。模板拆除应分段、分片进行，严
禁成片撬落或成片拉拆。
[2]、板模拆除方法为：将扣件向下退 100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最
后取顶板模。拆除时人站在排架下，待顶板上木料拆完后，再拆除排架，拆模时间以混凝土同条
件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。
[3]、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。
[4]、所有模板拆除前需由木工工长根据同条件混凝土试块强度值填写拆模申请，由项目技术负
责人批准后方可进行拆除。
3、模板的维护与修理
1）、各类模板使用过程的注意事项
[1]、起吊模板不得与任何物体发生碰撞，经常检查挂钩是否牢固。
[2]、楼层模板、木方、钢管拆除后应及时上传至上层结构严禁大量堆放在脚手架上，对脚手架
的使用安全造成危害。
2）、木胶合板的维修
木模板裁切时，应用专门的切割机具裁割木模板，防止毛边、飞边、破茬。木模板裁口处要清
理整齐、密实并涂刷封口漆，以防裁口处再生毛边或膨胀松散变形，影响拼缝质量和减少模板周
转次数。
六、 技术控制措施及安装标准
1、技术控制措施
[1]、模板拼缝控制措施
[2]、墙体大模板拼接部位须严密、牢固。
[3]、顶板及梁模板为现场拼装，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工长按跨度作好配板图，
按图进行现场下料，拼装下料必须准确，并尽量减少窄条、碎块出现。
[4]、标高控制措施
顶板、梁模板施工前在竖向结构插筋上放设标高控制线，每跨间拉对角线检查板面高度。
[5]、垂直度控制措施
竖向结构施工时独立柱每面吊不少于两个线坠进行控制，墙体每跨不少于三个点进行控制，随立
模板随检查，并及时调整，墙体应双面进行检查。
[6]、阴阳角控制措施
独立柱对角拉线控制阴阳角的方正，墙体角部使用定型角模，施工前先检查角模的方正。
[7]、防漏浆措施
℃、模板与楼地面接缝处
在楼板混凝土浇筑后，用 4m-6m 长大杠将楼面刮平，原浆搓面，尤其是墙体两侧、柱子四周 200mm
内必须平整，防止模板与地面接缝处缝隙漏浆,在模板根部外侧采用砂浆封堵。
℃、模板接缝处
立模前，清理好模板接触部位。在模板拼缝处粘贴 2mm 厚 10mm 宽的双面胶带。
℃、墙体接高处
在墙体接高处混凝土面上弹线、切割和剔凿浮浆；
在模板上粘贴 1cm 厚 5cm 宽海绵条，外模紧固使海绵压缩，以此确保了外模与墙面的严密性，
防止了漏浆现象。
[8]、其它措施
℃、本工程模板在施工前应做好各项技术交底，对于施工操作人员要进行岗前培训。
℃、模板脱模剂一律采用专用脱模剂，不得使用废机油，且必须把模板上的水泥浆等杂物清理干
净后涂刷脱模剂。
2、模板施工质量通病与防治
序 项 目 防 治 措 施
号
1
墙 底
烂 根
模板下口缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置。严格控制
现浇板面标高，在剪力墙根部偏差不应大于 5mm。
2
墙体不平、
粘 连
墙体砼强度达到 方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认
真，专人检查，不合格的要重新刷涂，废旧模板及时更换。
3 垂直度偏移
支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新
用线坠复核校正。
4
墙 体 凹
凸 不 平
确保模板的材料质量，强度、刚度满足现场使用用球，严格控制内楞间
距按设计布置。
5
墙 体 钢
筋 移 位
模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度。
6 门、窗洞偏移 门窗洞口角部用角钢，洞口设木方作为水平，竖向支撑。
7
墙体阴角不方
正、不垂直
首先确保配模尺寸正确，支撑时要角尺量测控制其垂直偏差，并且固定
牢靠。
8 外墙面漏浆 模板下口黏贴海绵条，按设计预埋大头螺栓，并与墙板锁紧。
9 板下挠 板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，板模按要求起拱。
3、模板安装质量标准
项 目 允许偏差 检查方法
轴线位置 5 尺量检查
底模上表面标高 +5，-5 用水准仪或拉线和尺量检查
基础 ±10
截面内部尺寸
柱、墙、梁 +4，-5
尺量检查
全高≤5m 6
层高垂直
全高>5m 8
用 2m 托线板检查
相邻两板表面高低差 2 用直尺和尺量检查
表面平整（2m 长度上） 5 用 2m 靠尺和楔形塞尺检查
预埋钢板中心线位置 3 仪器配合尺量检查
预埋管、预留孔洞中心线位置 3 尺量检查
预留洞 中心线位移 10 尺量检查
截面内部尺寸 ＋10，－0 尺量检查
七、 施工管理措施
1.成品保护措施
1）模板安拆时轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。
2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。
3）模板在使用过程中加强管理，木胶板水平堆放，在木胶板两端垫 100×100 木方防止地面积水
侵泡模板。
4）模板拆除后及时进行模板表面的清理，并及时对模板破损的地方进行修理，并及时涂刷脱模
剂进行保养，拆除的模板及时分类进行码放，不得现场随地乱扔乱堆。
5）模板表面不得涂刷废机油作为脱模剂，防止污染钢筋及混凝土表面，脱模剂涂刷应均匀并不
得出现漏涂、流淌现象，模板使用前应检查表面是否被污染，否则应进行二次清理。
6）墙柱支模时应轻吊轻放，不得碰撞钢筋，防止钢筋受到扰动。
2、安全保证措施
1）对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。
2）模板的堆放场地必须坚实平整。
3）吊装模板必须采用手动卡环拧紧，防止脱扣。
4）吊装作业要建立统一的指挥信号，吊装工要经过培训，当模板等吊件就位或落地时，要防止
摇晃碰人或碰坏墙体。
5）要按规定支搭好安全网，在建筑物的出入口，必须搭设安全防护棚。
6）楼板洞口要设置防护盖板，电梯井口及楼梯处要设置防护门及护身栏，电梯井内首层、以上
每四层要设一道水平安全网。
7）施工过程中，禁止任意打孔，禁止用电气焊烧板面。
8）所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。
9）不得在脚手架上堆放大批模板及材料。
10）模板支设做到工完场清，需用材料码放整齐。
11）吊装模板设专人指挥，不得擅自违章作业。
12）木模板堆放必须平整，置于钢管搭设的护栏内。
13）顶板上的预留洞，在模板拆除后，应做好有效防护，洞口及时盖好。
3、环境保护措施
1）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置
在专用仓库内。
2）模板拆除后，清除模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，
3）梁板模板内锯沫、灰尘等不得用高压机吹，必须用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾
场分类处理。
4、消防保卫措施
1）在施工过程建立以项目经理牵头，项目全员参加的管理体系，结合工程施工特点，对每位员
工进行消防保卫方面的教育培训，做到每个人在思想上的重视。
2）实行逐级防火责任制，明确各级的职责，组建消防小组，负责日常的消防工作。
3）施工现场不允许吸咽，在生活、办公区设置吸烟处。
4）加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作，并办理动火证。
5）对于木工加工房、模板、木方材料堆放处等易燃地区，应制定专门的消防防火制度，并派专
人负责操作区域内的安全消防工作，同时配备一定数量的有效的消防器材及灭火用具。
5、文明施工措施
1）所有模板、木枋、钢管、扣件应按照现场布置图所示位置堆放整齐，加工好的大模板放置在
搭好的钢管架内。
2）木工加工场地派专人负责，每天将加工模板剩下的废模板、锯末、木屑等杂物清理干净，堆
放至现场临时垃圾堆，并做有效处理，防止起风时扬起。
3）模板支设完毕后应将所剩钢管、扣件、模板、木枋、3 形卡、对拉螺栓、螺帽等材料从施工
层清理至各种材料堆放区域堆放整齐，如不便清理或仍需继续使用的可就地堆码整齐。
6、防止扰民措施
1）组织专门班子处理扰民问题，在业主配合下积极与街道居委会、派出所及附近居民进行联系，
对工程所在地的居民住户进行广泛宣传，努力做到不扰民，防止因民扰而造成工程停工现象的发
生，确保工程施工的顺利进行。
2）合理安排施工工序，尽量将噪音大的工序安排在早 7 点～晚 10 点的时间段内，将噪声小、
影响小的工序安排在夜间施工。
3）夜间进场材料文明装卸，加强进场材料二次包装工作，确保装卸噪声低于规范要求。
八、施工安全保证措施
1、对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。
2、模板的堆放场地必须坚实平整。
3、吊装模板必须采用手动卡环拧紧，防止脱扣。
4、吊装作业要建立统一的指挥信号，吊装工要经过培训，当模板等吊件就位或落地时，要防止
摇晃碰人或碰坏墙体。
5、要按规定支搭好安全网，在建筑物的出入口，必须搭设安全防护棚。
6、楼板洞口要设置防护盖板，电梯井口及楼梯处要设置防护门及护身栏，电梯井内首层、以上
每四层要设一道水平安全网。
7、施工过程中，禁止任意打孔，禁止用电气焊烧板面。
8、所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。
9、不得在脚手架上堆放大批模板及材料。
10、模板支设做到工完场清，需用材料码放整齐。
11、吊装模板设专人指挥，不得擅自违章作业。
12、木模板堆放必须平整，置于钢管搭设的护栏内。
13、顶板上的预留洞，在模板拆除后，应做好有效防护，洞口及时盖好。
九、模板计算书
1、正负零以下模板计算书
地下车库模板计算顺序：
墙模板（非组合式钢模板）计算书→柱模板（设置对拉螺栓）计算书→梁模板（扣件式）计算书→
板模板（扣件式）计算书
1）墙模板
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；
用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，
每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
[1]、参数信息
℃.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):450；
主楞(外龙骨)间距(mm):横向500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；
对拉螺栓直径(mm):M12；
℃.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×；
钢楞截面惯性矩I(cm4):；钢楞截面抵抗矩W(cm3):；
主楞肢数:2；
℃.次楞信息
龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；
宽度(mm):；高度(mm):；
℃.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):；
面板弹性模量(N/mm2):；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):；
℃.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):；方木弹性模量E(N/mm2):；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):；钢楞弹性模量E(N/mm2):；
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):；
墙模板设计简图
[2]、墙模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得
；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 模板计算高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
[3]、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压
力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距
和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
℃.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， M--面板计算最大弯距()；
l--计算跨度(内楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
其中为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大弯距：M =×××= ×；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距()；
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 500×× mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = ×105 / ×104 =
面板截面的最大应力计算值 σ = 小于 面板截面的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
℃.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中，℃--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大剪力：℃ = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足:
其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
℃--面板计算最大剪力(N)：℃ = ；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 1４.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=
面板截面的最大受剪应力计算值 T= 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=
满足要求！
℃.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = × =
l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×××
面板的最大允许挠度值:[ω] = ；
面板的最大挠度计算值: ω = ××2004/(100×9500××105) = mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=，满足要求！
[4]、墙模板内外楞的计算
内楞(方木)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞， 4５*９0截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = ４５×９０×９０/6 = 64cm3；
I = ４５×９０×９０×９０/12 = 256cm4；
内楞计算简图
℃.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中， M--内楞跨中计算最大弯距()；
l--计算跨度(外楞间距): l =；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
中，为折减系数。
q =(+)/2= kN/m；
内楞的最大弯距：M =×××= ×；
内楞的抗弯强度应满足下式：
其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)；
M --内楞计算最大弯距()；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=×104；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
内楞的最大应力计算值：σ = ×105/×104 = N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要
求！
℃.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
中，为折减系数。
q = (q1 + q2)/2 =(+)/2= kN/m；
内楞的最大剪力：℃ = ×× = ；
挠度验算公式如下：
其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = × kN/m；
l--计算跨度(外楞间距): l = ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ；
I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=×106；
内楞的最大挠度计算值: ω = × = mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω= 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
外楞(钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×；u
外钢楞截面抵抗矩 W = ；
外钢楞截面惯性矩 I = ；
外楞计算简图
℃.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载: P = (×+×2)××
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；
外楞最大弯矩:M = ××= ×105 N/mm；
强度验算公式：
其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距()；M = ×105 N/mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = ×103 mm3；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =
外楞的最大应力计算值: σ = ×105/×103 = N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ = 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要
求！
℃.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中，P--作用在外楞的荷载: P = (×+×2)××
l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =；
℃--外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：℃ = × = ×102N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；
℃--外楞计算最大剪力(N)：℃ = ×102N；
b--外楞的截面宽度(mm)：b = ；
hn--外楞的截面高度(mm)：hn = ；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值: τ =3××102/(2××)=
外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=
外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=
外楞截面的受剪应力计算值 τ = 小于 外楞截面的抗剪强度设计值
[fv]=
℃.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = ×× kN/m；
ω--外楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l = ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ；
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=×105；
外楞的最大挠度计算值: ω = ××100/2×4003/(100×206000××105) = ；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = ；
外楞的最大挠度计算值 ω = 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=，满足要求！
[5]、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M12 ；
穿墙螺栓有效直径: mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = ×105××10-4 = kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =×× = kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=，满足要
求！
2)、柱模板（1、２#车库有柱）
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混
凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓
相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱模板的总计算高度:H = ；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
[1]、参数信息
℃.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:10；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:10；柱截面高度H方向竖楞数目:5；
对拉螺栓直径(mm):M12；
℃.柱箍信息
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×；
钢楞截面惯性矩I(cm4):；钢楞截面抵抗矩W(cm3):；
柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；
℃.竖楞信息
竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；
宽度(mm):4５.00；高度(mm):９；
℃.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):；
面板弹性模量(N/mm2):；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):；
℃.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):；方木弹性模量E(N/mm2):；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):；
钢楞弹性模量E(N/mm2):；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):；
[2]、柱模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得
；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 模板计算高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
[3]、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截竖楞间距最
大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时
产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
℃.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
其中， M--面板计算最大弯距()；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大弯距：M =××50×50= ×；
面板最大应力按下式计算：
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距()；
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×× mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
面板的最大应力计算值： σ = M/W = ×103 / ×104 =
面板的最大应力计算值 σ = 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要
求！
℃.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， ℃--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大剪力：℃ = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
℃--面板计算最大剪力(N)：℃ = ；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=
面板截面的受剪应力 τ = 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=
求！
℃.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = ×＝ kN/m；
ω--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l = ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I= 450××× = ×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ω] = 50 / 250 = mm；
面板的最大挠度计算值: ω = ×× = mm；
面板的最大挠度计算值 ω = 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= ,满足要求！
[4]、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连
续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度4５mm，高度９0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×100×100/6 = ；
I = 400×100×100×100/12 = ；
竖楞方木计算简图
℃.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中， M--竖楞计算最大弯距()；
l--计算跨度(柱箍间距): l =；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
q = (+)/2= kN/m；
竖楞的最大弯距：M =×××= ×；
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯距()；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=×105；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = ×104/×105 =
竖楞的最大应力计算值 σ = 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要
求！
3） 梁模板(扣件钢管架)
因本工程局部梁支架高度大于米,为满足《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》要求。
梁段:xL1（按最高及最大梁计算）。
[1]、参数信息
℃.模板支撑及构造参数
最大梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):；
混凝土板厚度(mm):；立杆沿梁跨度方向间距La(m):；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):；
立杆步距h(m):；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):；
梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立柱间距(m):；
承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆间距:900mm；
采用的钢管类型为Φ48×；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:；
℃.荷载参数
模板自重(kN/m2):；钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2):；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):；
℃.材料参数
木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
℃.梁底模板参数
梁底纵向支撑间距：900mm；面板厚度(mm)：；
℃.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；
支撑点竖向间距为：200mm，200mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢管,Φ48×
[2]、梁模板荷载标准值计算
℃.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土
侧压力。
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得
；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
[3]、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混
凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
℃.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50××
M -- 面板的最大弯距()；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= ××18×=
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ××2×=
q = q1+q2 = + = kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = ；
面板的最大弯距 M= ×× = ×；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×104 / ×104=
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ = 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要
求！
℃.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18× = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = ；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×××
面板的最大挠度计算值: ω = ×9× = mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 = = ；
面板的最大挠度计算值 ω = 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=，满足要求！
[4]、梁侧模板内外楞的计算
内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×1/6 = ；
I = 5×103×1/12 = ；
内楞计算简图
℃.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距()；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (×18×+×2×)×=
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=××= ×；
最大支座力:R=××= kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = ×105/×104 = N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满
足要求！
℃.内楞的挠度验算
其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =×= N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = ×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = ××5004/(100×10000××106) = mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω= 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
外楞弯矩图()
外楞变形图(mm)
℃.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距()；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = ×105/×105 = N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ = 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要
求！
℃.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=；
外楞的最大挠度计算值 ω = 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=，满足要求！
[5]、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(×14+×2)×× = kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=，满足要求！
[6]、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面
的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产
生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 800×14×14/6 = ×104mm3；
I = 800×14×14×14/12 = ×105mm4；
℃.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 ()；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: ×（+）×××=
模板结构自重荷载：
q2:×××=
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: ×××=
q = q1 + q2 + q3=++=
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = ××=；
σ =×106/×104=
梁底模面板计算应力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满
足要求！
℃.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(+)×+）×=
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =；
E--面板的弹性模量: E =
面板的最大允许挠度值:[ω] = = ；
面板的最大挠度计算值: ω = ××
面板的最大挠度计算值: ω = 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = / 250 =
，满足要求！
[7]、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝
土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
℃.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+)××= kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/ = kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (+2)×= kN/m；
℃.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = ×+×= kN/m；
活荷载设计值 P = ×= kN/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=
I=
a.钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = += kN/m；
最大弯距 M == ×××= ；
最大应力 σ= M / W = ×106/5080 = N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
b.钢管抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = ×× = kN；
钢管的截面面积矩查表得 A = mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2× = N/mm2；
钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
c.钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = + = kN/m；
钢管最大挠度计算值 ω= ××8004 /(100×206000××104)=；
钢管的最大允许挠度 [ω]=×1000/250= mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]= mm，满足要求！
℃.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (+)×= kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (+)= kN/m2；
q = ×( + )+ × = kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集
中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2当：
变形图(mm)
弯矩图()
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB= kN，中间支座最大反力Rmax=；
最大弯矩 Mmax= ；
最大挠度计算值 Vmax= mm；
最大应力 σ=×106/5080= N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要
求!
[8]、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力
设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= kN；
R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
[9]、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
水平钢管的最大支座反力： N1 = kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = ××= kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=×( kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=×( kN；
N =+++= kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = ；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = ；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = ；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为： ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表，u =；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = ×× = m；
Lo/i = / = 112 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，
满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 按照表2取值 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = ××(+×2) = m；
Lo/i = / = 87 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，
满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 = kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = ××()= kN；
N =+= kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = ；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = ；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = ；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为： ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表，u =；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = ×× = m；
Lo/i = / = 120 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，
满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 按照表2取值 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = ××(+×2) = m；
Lo/i = / = 87 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，
满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
4）板模板
[1]、参数信息:
℃.模板支架参数
横向间距或排距(m):；纵距(m):；步距(m):；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):；模板支架搭设高度(m):；
采用的钢管(mm):Φ48× ；板底支撑连接方式:方木支撑；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:；
℃.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):；混凝土与钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2):；
℃.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C35；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):；
楼板的计算长度(m):；施工平均温度(℃):；
楼板的计算宽度(m):；
楼板的计算厚度(mm):；
℃.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):；木方抗弯强度设计值(N/mm2):；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):；木方的间隔距离(mm):；
木方的截面宽度(mm):4５.00；木方的截面高度(mm):９；
楼板支撑架荷载计算单元
[2]、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100× = 54 cm3；
I = 100× = cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
℃、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25××1+×1 = kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
℃、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=×+×1=
最大弯矩M=××= kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 70380/54000 = N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
℃、挠度计算
挠度计算公式为
其中q =
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×9500×)= mm；
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250= mm；
面板的最大挠度计算值 mm 小于 面板的最大允许挠度 mm,满足要求!
[3]、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4×10×10/6 = cm3；
I=4×10×10×10/12 = cm4；
方木楞计算简图（mm）
℃.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×× = kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= × = kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = 1× = kN/m；
℃.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = × (q1 + q2)+ ×p1 = ×( + )+× = kN/m；
最大弯距 M = = ×× = kN；
最大支座力 N = ×q×l = × × = kN ；
方木最大应力计算值 σ= M /W = ×106/ = N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]= N/mm2；
方木的最大应力计算值为 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
℃.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = ×× = kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ××103/(2 ×50×100) = N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = N/mm2；
方木的受剪应力计算值 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 N/mm2，满足要求!
℃.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = kN/m；
最大挠度计算值 ω= ××9004 /(100×9500×)= mm；
最大允许挠度 [V]=900/ 250= mm；
方木的最大挠度计算值 mm 小于 方木的最大允许挠度 mm,满足要求!
[4]、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图()
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = ；
最大变形 Vmax = mm ；
最大支座力 Qmax = kN ；
最大应力 σ= = N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足
要求!
支撑钢管的最大挠度为 小于 900/150与10 mm,满足要求!
[5]、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，双扣件承载力设计值取，按照扣
件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= kN；
R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
[6]、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = ×4 = kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ×× = kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25××× = kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×× = kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = + = kN；
[7]、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：
l0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = +2× = m ；
L0 / i = 1700 / =108 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值；σ= = N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
[7]、楼板强度的计算:
℃. 楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置℃级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=300 N/mm2。
楼板的跨度取 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=180 mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
℃.验算楼板混凝土 7 天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边5m,短边为 m；
q = 2× × ( + 25× ) +
1× × ( ×6×6/ ) +
×(1 + 2) = kN/m2；
单元板带所承受均布荷载 q = 1× = kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax = ×× = ；
因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到7天龄期混凝土强度达到%,C35混凝土强度在7天龄期近似等效为。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ= As× fy/ ( αl×b × ho × fcm ) = 360×300 / (1×1000×180× )=
计算系数为：αs = ξ(ξ) = ×(×) = ；
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1 = αs× α1× b× ho2×fcm = ×1×1000×1802××10-6 = ；
结论：由于 ∑M1 = M1= <= Mmax=
所以第7天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
℃.验算楼板混凝土 14 天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边5m,短边为 m；
q = 3× × ( + 25× ) +
2× × ( ×6×6/ ) +
×(1 + 2) = kN/m2；
单元板带所承受均布荷载 q = 1× = kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax = ×× = ；
因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到14天龄期混凝土强度达到%,C35混凝土强度在14天龄期近似等效为。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ= As× fy/ ( αl×b × ho × fcm ) = 360×300 / (1×1000×180× )=
计算系数为：αs = ξ(ξ) = ×(×) = ；
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M2 = αs× α1× b× ho2×fcm = ×1×1000×1802××10-6 = ；
结论：由于 ∑M2 = ∑M1+M2= > Mmax=
所以第14天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。
模板支持可以拆除。
2、正负零以上模板计算书
1）墙模板 （按本工程最厚墙体计算）
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；
用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，
每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用容量为～ 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为
[1]、参数信息
℃.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):450；
主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500
对拉螺栓直径(mm):M12；
℃.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×；
钢楞截面惯性矩I(cm4):；钢楞截面抵抗矩W(cm3):；
主楞肢数:2；
℃.次楞信息
龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；
宽度(mm):；高度(mm):；
℃.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):；
面板弹性模量(N/mm2):；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):；
℃.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):；方木弹性模量E(N/mm2):；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):；钢楞弹性模量E(N/mm2):；
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):；
墙模板设计简图
[2]、墙模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得
；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 模板计算高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
[3]、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压
力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距
和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
℃.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， M--面板计算最大弯距()；
l--计算跨度(内楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
其中为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大弯距：M =×××= ×；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距()；
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×× mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = ×105 / ×104 =
面板截面的最大应力计算值 σ = 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，
满足要求！
℃.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中，℃--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大剪力：℃ = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足:
其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
℃--面板计算最大剪力(N)：℃ = ；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=
面板截面的最大受剪应力计算值 T= 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=
满足要求！
℃.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = × =
l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 45×××
面板的最大允许挠度值:[ω] = ；
面板的最大挠度计算值: ω = ××2004/(100×9500××105) = mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=，满足要求！
[4]、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W
= 64；
I = 256；
内楞计算简图
℃.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中， M--内楞跨中计算最大弯距()；
l--计算跨度(外楞间距): l =；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
中，为折减系数。
q =(+)/2= kN/m；
内楞的最大弯距：M =×××= ×；
内楞的抗弯强度应满足下式：
其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)；
M --内楞计算最大弯距()；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=×104；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
内楞的最大应力计算值：σ = ×105/×104 = N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要
求！
℃.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2: ×××=
中，为折减系数。
q = (q1 + q2)/2 =(+)/2= kN/m；
内楞的最大剪力：℃ = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
℃--内楞计算最大剪力(N)：℃ = ；
b--内楞的截面宽度(mm)：b = ；
hn--内楞的截面高度(mm)：hn = ；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: fv =3×
内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=
内楞截面的受剪应力计算值 τ = 小于 内楞截面的抗剪强度设计值
[fv]=
℃.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = × kN/m；
l--计算跨度(外楞间距): l = ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ；
I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=×106；
内楞的最大挠度计算值: ω = × = mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = ；
内楞的最大挠度计算值 ω= 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=，满足要求！
℃.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载: P = (×+×3)××
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；
外楞最大弯矩:M = ××= ×105 N/mm；
强度验算公式：
其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距()；M = ×105 N/mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = ×103 mm3；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =
外楞的最大应力计算值: σ = ×105/×103 = N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ = 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！
℃.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中，P--作用在外楞的荷载: P = (×+×3)××
l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =；
℃--外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：℃ = × = ×102N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
外楞截面的受剪应力计算值: τ =3××102/(2××)=
外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=
外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=
外楞截面的受剪应力计算值 τ = 小于 外楞截面的抗剪强度设计值
[fv]=
℃.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = ×× kN/m；
ω--外楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l = ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ；
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=×105；
外楞的最大挠度计算值: ω = ××100/2×4003/(100×206000××105) = ；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = ；
外楞的最大挠度计算值 ω = 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=，满足要求！
[5]、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M12；
穿墙螺栓有效直径: mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = ×105××10-4 = kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =×× = kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=，满足要
求！
[1]、参数信息
℃、模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):；
混凝土板厚度(mm):；立杆沿梁跨度方向间距La(m):；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):；
立杆步距h(m):；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):；
梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立柱间距(m):；
承重架支设:钢管支撑平行梁截面；
采用的钢管类型为Φ48×；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:；
℃.荷载参数
模板自重(kN/m2):；钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2):；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):；
℃、材料参数
木材弹性模量E(N/mm2)：；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
℃、梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：；面板厚度(mm)：；
℃、梁侧模板参数
次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：3；
主楞间距为：900mm，900mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M2；
主楞龙骨材料：钢楞,Φ48×；
次楞龙骨材料：木楞，宽度45mm，高度90mm；
[2]、梁模板荷载标准值计算
℃、梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土
侧压力。
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得
；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
[3]、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混
凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
℃、荷载的计算：
a、钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24+)×××= kN；
b、模板的自重荷载(kN)：
q2 = ××(2×+) = kN；
c、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+2)××= kN；
℃、木方楞的传递均布荷载验算：
q = (×(×)+×)/= kN/m；
℃、支撑钢管的强度验算：
按照均布荷载作用下的简支梁计算
均布荷载，q= kN/m；
弯矩图()
剪力图(kN)
变形图(mm)
钢管的支座力N1=N3= KN；
钢管最大应力计算值 ： σ=×106 /5080= N/mm2；
钢管最大剪力计算值 ： T=2××103/×100=
钢管的最大挠度：ω= mm；
钢管的允许挠度: [ω]= mm；
钢管最大应力计算值 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 [f]= N/mm2，满足要
求！
钢管受剪应力计算值 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 [T]= N/mm2，满足要求！
钢管的最大挠度 ω= mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]= mm，满足要求！
[8]、梁底纵向钢管计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
℃、梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= KN.
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图()
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = ；
最大变形 Vmax = mm ；
最大支座力 Rmax = kN ；
最大应力 σ= ×106 /(×103 )= N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足
要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=小于800/150与10 mm,满足要求!
[9]、扣件抗滑移的计算:
扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转扣件承载力
取值为 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；
R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
[10]、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 = kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = ××3= kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=×( kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=×( kN；
N =+++= kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = ；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = ；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = ；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为： ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表，u =；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = ×× = m；
Lo/i = / = 99 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，
满足要求！
3）、板模板
[1]、参数信息:
℃.模板支架参数
横向间距或排距(m):；纵距(m):；步距(m):；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):；模板支架搭设高度(m):；
采用的钢管(mm):Φ48× ；板底支撑连接方式:方木支撑45×90；
扣件连接方式:扣件，取扣件抗滑承载力系数:；
℃.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):；混凝土与钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2):；
℃.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):；
℃.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):；木方抗弯强度设计值(N/mm2):；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):；木方的间隔距离(mm):；
木方的截面宽度(mm):；木方的截面高度(mm):；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
[2]、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100× = 54 cm3；
I = 100× = cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25××1+×1 = kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=×+×1=
最大弯矩M=××= kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 70380/54000 = N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q =
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×9500×2560000)= mm；
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250= mm；
面板的最大挠度计算值 mm 小于 面板的最大允许挠度 mm,满足要求!
[3]、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=64 cm3；
I=6256 cm4；
方木楞计算简图（mm）
℃.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×× = kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= × = kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = 1× = kN/m；
℃.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = × (q1 + q2)+ ×p1 = ×( + )+× = kN/m；
最大弯距 M = = ××12 = kN；
最大支座力 N = ×q×l = × ×1 = kN ；
方木最大应力计算值 σ= M /W = ×106/64000 = N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]= N/mm2；
方木的最大应力计算值为 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
℃.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = ××1 = kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ××103/(2 ×60×80) = N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = N/mm2；
方木的受剪应力计算值 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 N/mm2，满足要求!
℃.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = kN/m；
最大挠度计算值 ω= ××10004 /(100×9500×2560000)= mm；
最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
[4]、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图()
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = ；
最大变形 Vmax = mm ；
最大支座力 Qmax = kN ；
最大应力 σ= = N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满
足要求!
支撑钢管的最大挠度为 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
[5]、扣件抗滑移的计算:
扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转扣件承载力
取值为 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= kN；
R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
[6]、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = × = kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ×1×1 = kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25××1×1 = 5 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1×1 = 3 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = + = kN；
[7]、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：
l0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = +2× = m ；
L0 / i = 1700 / =108 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值；σ= = N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
[8]、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 170×=68 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =×= kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = kN；
基础底面面积 ：A = m2 。
p= ≤ fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！
