春城时光花园（3-3 号地块）
高大模板专项施工方案
编制：
审核：
审批：
中铁建设集团西南分公司海伦堡项目部
2016 年 07 月 20 日
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
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目 录
第一章 编制依据 ................................................... 1
第二章 工程概况 ................................................... 2
工程简介 ............................................................. 2
结构设计概况 ......................................................... 2
结构设计概况 ........................................................... 2
高支模概况 ............................................................ 3
第三章 施工准备 ................................................... 3
技术准备 ............................................................. 3
人员准备 ............................................................. 4
机械、材料准备 ....................................................... 4
第四章 施工安排 ................................................... 5
高支模施工部位 ......................................................... 5
高大模板支架搭设构造要求 ............................................... 5
第五章 施工工艺 ................................................... 7
楼板模板及支撑架 ...................................................... 7
梁模板及支撑架 ...................................................... 10
墙体模板 ............................................................ 14
框架柱模板 .......................................................... 16
第六章 模板拆除 .................................................. 18
第七章 质量标准 .................................................. 19
第八章 安全施工措施 .............................................. 21
安全管理体系 .......................................................... 21
危险源的具体预防措施 .................................................. 27
第九章 模板验算 .................................................. 29
楼板模板支撑架 ....................................................... 29
梁模板及支撑 ........................................................ 54
墙体模板 ............................................................. 83
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柱模板 .............................................................. 92
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第一章 编制依据
春城时光花园 3—3号地块项目施工图纸
规范、规程及标准：
序 号 规范、规程名称 编 号
1 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2001
2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2011
3 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001
4 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202-2002
5 《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002
6 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规程》 JGJ166-2008
7 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
8 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
注：施工过程中如遇到国家规范、图集、标准更改，则本工程要求也随之相应更改，按照新标
准执行。
安全管理法规文件
名 称 编 号
《建设工程安全生产管理条例》 国务院第 393号令
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 建质[2009]87号
其它文件：
序
号
名称 编 号
1
公司《质量、环境、职业安全健康和工程建设施工企业质
量管理规范管理体系程序文件汇编》
Q/ZTJS-QSEG-02-2011-A
2
公司《质量、环境、职业安全健康和工程建设施工企业质
量管理规范管理体系管理手册》
Q/ZTJS-QSEG-01-2011-A
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第二章 工程概况
工程简介
昆明十二期 3号地块项目地下三层，地上六栋超高层塔楼，九层高的商业裙房。占地面
积 ㎡，计容建筑面积 395018㎡，总建筑面积约 ㎡，容积率为 。
结构设计概况
结构设计概况
序
号
项 目 内 容
1 基础形式 桩筏基、柱下桩基承台及防水板基础
2
结构形
式
塔楼 框架混凝土--核心筒结构
商业 框架—剪力墙结构
地下室 地下室采用外墙+框架结构+上部落下结构
3
建筑结构设计使
用年限
50年
4 抗震设计
① 本工程为三层全埋地下室工程，Ⅲ类场地进行设计。
地下室采用外墙+框架结构+上部落下结构；地下室顶板按
上部塔楼的嵌固端设计；
② 塔楼对应部分地下室抗震等级详见各单体结构图，塔
楼“相关部分”范围的抗震等级同主楼。“相关部分”范
围及地下室其余构件抗震等级详见地下室平面布置图；
5
混
凝
土
等
级
纯地下室部
分
底板、基础、外墙
负三层
C35，P8
外墙负一层、负二
层
C35，P6
内墙、梁板 C30，P6（仅顶板梁、板）
柱 C40
塔楼部分 C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60
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商业裙房 C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60
6 钢筋型号
各部分钢筋配置分别如施工图所示，分别为 HPB300 钢筋、
HRB400E钢筋、HRB500E 钢筋；
7 钢结构材质 Q390B
高支模概况
序 号 部 位 层 高 板 厚 梁截面尺寸（mm）
1 2#楼地下负一层 180mm
200×400、200×
600、250×550、300
×600、350×700、
600×900、800×
900、800×1600、
1000×700
2 4#楼地下负一层 180mm
200×400、250×
550、250×500、250
×700、300×700、
400×900、600×
1500、700×900、
700×1500、750×
800
3 地上商业部分 1—8层 100mm
250×500、250×
550、300×600、400
×600、400×1400、
800×1100
4 地上商业部分 9层 100mm
250×500、250×
550、300×600、400
×800、500×1800、
600×800
第三章 施工准备
技术准备
技术交底：在正式施工以前，对参与施工的有关管理人员、技术人员和工人进行技术
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性的交待与说明。对非常规的工序、新工艺、新技术和重点部位，编制作业指导书行进着重
交代，把好关键部位在质量技术关。
岗前培训：工人上岗前，由技术人员和土建工程师组织工人岗前培训，提高工人操作
在技术水平和熟练程度。
人员准备
项目部配备分管模板工程的土建技术人员，负责模板工程的技术指导工作。劳务对配一
名木工工长，负责项目部与劳务队之间的协调工作。
专业技术员：负责制定技术方案，进行技术交底，并对现场的技术和质量问题及时制定
处理方案。
土建工程师：负责现场调度，落实技术要求，对现场工人直接组织安排。
质检工程师：负责检查施工现场模板的制作、安装过程中的技术要求的落实情况，对现
场发生的质量问题及时发现，并反馈给技术室。
机械、材料准备
序
号
施工部位 模板设计 材料使用 备注
1 梁
15 厚木胶板， 90×50mm 木塑工字
梁做次龙骨，φ48× 钢管作
主龙骨
木胶合板、塑工字梁、
u托等
2 顶板
采用 15 厚木塑板（严禁切割）及
15mm 厚木胶合板， 90×50mm 木塑
工字梁做次龙骨，70×50mm矩管作
主龙骨
木塑板、木胶合板、木
塑工字梁、U托、矩管
3 框架柱
采用 15 厚木胶合板、90×50mm 木
塑工字梁，70×50mm双矩管作柱箍
木胶合板、木塑工字
梁、矩管柱箍
4 剪力墙
采用 15 厚木胶合板、90×50mm 木
塑工字梁做竖向次龙骨，70×50mm
双矩管做横向背楞
木胶合板、木塑工字梁
及矩管
模板施工需要的周转材料采购由工程、质检、技术人员协助材料室做好进场验证，施工
过程中需要的材料由技术人员提供材料计划，材料进场验收合格后方可进入施工。
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第四章 施工安排
针对本工程结构施工要求质量高、工期紧的特点，项目部为了更好地满足工程质量和进
度的要求，从而做到合理有序安排施工及明确人员职责，项目部针对模板的施工对管理人员
的实行各负其责的管理制度。在项目副经理的带领下，负责高支模的技术人员根据本工程的
特点结合现场要求编制施工方案和技术交底，并抓施工现场技术交底落实问题，由项目副经
理和土建工程师按进度计划进行工程的人机料协调和调度，质检员对施工质量进行全面控制，
模板工程施工由施工队承担。施工组织结构图见下图：
各
段
施
工
队
技术员
模板施工班组
工 长
队长
现场工长
技术工程师
质检员
材料室
技术工程师
模板加工班组
队质检员
质检员
预算室技术室
项目总工
项目经理
高支模施工部位
本工程 2#楼 1～9 层、悬挑部分层高均超过 5m涉及高支模情况，3#楼 1～9层、悬
挑及其主楼中空部分层高均超过 5m涉及高支模情况，4#楼 1～9层层高均超过 5m，商业部分
层高达到 ，均属于高支模范畴。
高大模板支架搭设构造要求
1）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）要求：
a）每根立杆底部应设置底座或 200×50通长的硬杂木垫板。
b) 脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大
于 200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当
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立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差
不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。
c）各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：
○1 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔
一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心在主节点的距
离不宜大于步距的 1/3；
○2搭接长度不应小于 1m，应采用不少于 3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离
不应小于 100mm。
d） 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为 15mm；
e）设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度不许超过 300mm。
f）剪刀撑的构造：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之
相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。
2)根据高大模板支架安全要点检查：
a）整架稳定：
○1设置纵横双向扫地杆。
○2沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均无缺杆。
○3立杆顶端必须设置纵横双向水平杆和水平剪刀撑。
○4竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每隔 4 排（4米）立杆设一道剪刀撑。
○5竖直方向沿横向全高全长从两端开始每隔 4 排（4米）立杆设一道剪刀撑。
○6水平方向沿全平面每隔 1步且不高于 3米设一道剪刀撑。
剪刀撑宽≥6m且最少 4跨，剪刀撑最多跨越杆数：45°时 7根；50°时 6根；60°时 5
根。
b）支杆支承：
○1支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。
○2支于楼面时，加支顶，楼面下不少于两层时至少支顶两层。
○3底座和顶托螺栓的伸出长度不大于 300mm。
c）建筑物悬挑部分的模板支架：
○1立杆支在坚实的地面上。
○2从楼面挑出型钢梁作上层悬挑模板的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长
度之比≥2,型钢梁的末端、前端均与楼板有可靠锚固。
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d）禁止事项：
○1钢立杆必须对接，禁止搭接。
○2禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出作为立杆支座。
○3禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模板。
○4禁止用木杆接长作立杆。
○5禁止使用分层搭设的支撑体系。
e）连墙件
○1竖直方向每 2个步高或每层楼面或沿柱高每 4米设置。（本方案每步均需设置）
○2水平方向至少每 3跨设置。
○3如周边无既有建筑物，应采取其它有效措施。（由于本工程周边无既有建筑物，所以
要求必须先浇捣框架柱及四周的砼结构，利用框架柱及四周的砼结构做为刚性的连墙件刚性
连接）
4）上下层立杆应在同一条垂直线上。当投设楼面轴线时，应同弹出相关控制线，要满足
满堂支撑架横平竖直及上下层杆定位一至的施工要求。
5）所有梁支撑排架与楼板支撑排架连成满堂脚手架整体。
6）上层梁板砼浇捣时，楼面下应保留不少于两层支顶。
第五章 施工工艺
楼板模板及支撑架
本工程高大模板支撑架采用φ48×碗扣式脚手架。商业部分楼板厚度为 100mm，
层高为 、，立杆间距为 1200×1200mm，步距为 1800mm；2#楼、4#楼负一层顶板厚
度为 180mm，层高为 ，立杆间距为 900×900mm，步距为 1200mm。扫地杆距地 300mm，立
杆采用 和 的立杆错开布置，并垫设废旧的木胶合板。
在满堂架外侧周圈设置由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度为 4～6m。在架体内部每
间隔 10m设置由下至上竖向连续剪刀撑，宽度为 4～6m，并在剪刀撑部位的顶部及扫地杆部
位设置水平剪刀撑。竖向剪刀撑与地面顶紧，且夹角为 45～60°。
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4～6m 4～6m
4～
6m
4～
6m
10m
10
m12
00
(90
0)m
m
1200(900mm)
水平向剪刀撑
A
图 4-1 支撑架平面布置图
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1200(900)mm
18
00
(12
00
)m
m
4～6m
4～
6m
竖向剪刀撑
与水平杆及立杆交接处
采用旋转扣件连接
45～
60°与地面顶紧
垫设木胶合板
30
0m
m
图 4-2 A—A 竖向剪刀撑大样图
楼板采用 15mm木塑模板+木胶合板。次龙骨采用 90×50mm的木塑工字梁，间距为
300mm(距中)，主龙骨采用 70×50mm矩管，间距 1200（900）mm。
70×50mm矩管
木塑工字梁
木塑板（木胶合板）
混凝土楼板
300 300 300
可调托撑
1200(900)1200(900)
图 4-3 顶板支撑大洋
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梁模板及支撑架
梁底模板及支撑架设计
梁底模板采用 15mm厚的木胶合板，次龙骨采用 90×50mm木塑工字梁，采用φ48×
钢管作主龙骨。因本工程梁截面尺寸较多，各截面尺寸梁所涉及到的架体参数及如下所示。
（1）截面尺寸≤300×600mm
梁跨度方向支撑架立杆间距为 ，步距为 。梁底使用 3根 90×50木塑工字梁作
次龙骨，主龙骨间距为 900mm。梁底不做回顶支撑。
90×50mm木塑工字梁
120
0
梁跨度方向间距为900mm
图 4-4
（2）300×600mm＜截面尺寸≤800×900mm（包含 1000×700mm、400×1400mm）
梁跨度方向支撑架立杆间距为 ，步距为 。梁底使用 4根 90×50木塑工字梁作
次龙骨，且间距≤200mm。主龙骨间距为 600mm。梁底采用 U拖做回顶支撑，U拖外露长度≤
200mm。
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12
00
梁跨度方向间距为600mm≤200
≤2
00
图 4-5
（3）600×1500mm、500×1800mm、800×1100mm梁
梁跨度方向支撑架立杆间距为 ，，步距为 。梁底使用 5根 90×50木塑工字梁
作次龙骨，主龙骨间距为 600mm。梁底采用 U拖做回顶支撑，U拖外露长度≤200mm。
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梁跨度方向间距为600mm
12
00
≤2
00
图 4-6
（4）700×1500mm、800×1600mm梁
梁跨度方向支撑架立杆间距为 ，，步距为 。梁底使用 6根 90×50木塑工字梁
作次龙骨，主龙骨间距为 600mm。梁底采用 U拖做回顶支撑，U拖外露长度≤200mm。
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梁跨度方向间距为600mm
120
0
≤20
0
图 4-7
梁侧模设计
梁侧模采用15mm厚木胶合板制作，侧模水平背楞采用90×50mm木塑工字梁，间距300mm。
当梁高＜700mm时，在梁底使用对拉螺栓拉紧，且下方采用方木顶紧双钢管；当梁高≥700mm
时，梁中采用 16mm对穿螺栓，按间距 500mm设置，第一道距梁底 300mm，双矩管按照间距 600mm
设置。
梁
15mm木胶合板
木塑工字梁
双矩管按间距1m
对拉螺杆
方木
30
0
30
0
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图 5-8 梁高＜700mm大样图
15mm木胶合板
木塑工字梁
双矩管按间距600mm
30
0
30
0
30
0
30
0
50
0
50
0
对拉螺杆
图 4-9 梁高≥700mm大样图
墙体模板
商业部分墙体
本工程商业部分墙体采用 15mm厚木胶合板。竖向次龙骨采用 90×50mm 木塑工字梁，间
距 250mm（中距）。横向主龙骨采用 70×50×3mm 双矩管，间距为 500mm，第一道距地 200mm
高。采用 16mm的穿墙螺栓加固，配置 PVC管。水平间距 500mm，竖向间距 500mm，第一道穿
墙螺栓距底面 200mm。墙体两侧采用φ48×钢管做斜撑，斜撑与地面顶紧，其夹角为
45～60°。
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200
500
500
500
500
500
木塑工字梁
按间距250mm设置
木塑板（木胶合板）
混凝土墙
双矩管做主龙骨
45～
60°
按照间距2m设置
图 4-10 墙体两侧有楼板大样图
2#楼、4#楼负一层电梯井墙体
本工程商业部分墙体采用 15mm 厚木胶合板。竖向次龙骨采用 90×50mm 木塑工字梁，间
距 250mm（中距）。横向主龙骨采用 70×50×3mm 双矩管，间距为 500mm，第一道距地 200mm
高。采用 16mm 的穿墙螺栓加固，配置 PVC 管。水平间距 500mm，竖向间距 500mm，第一道穿
墙螺栓距底面 200mm。由于电梯井洞口，若墙体两侧均有楼板，则采用φ48×钢管做斜
撑，斜撑与地面顶紧，其夹角为 45～60°。若墙体单侧有楼板，则另一侧钢管与梁顶紧。
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0
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0
50
0
50
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50
0
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0
木塑工字梁
按间距250mm设置
木胶合板
混凝土墙
双矩管做主龙骨
45～
60°
按照间距2m设置
图 4-11 墙体单侧有楼板大样图
框架柱模板
2#楼、4#楼负一层及商业部分框架柱采用 15mm 厚木胶合板；地上标准层则采用 15mm木
塑板。竖向采用 90×50mm 木塑工字梁做背楞，中距 300mm。柱箍采用 70×50mm 双矩管和 16mm
对拉螺栓。由于本工程个别框架柱截面尺寸较大，到达 1850×1500mm，针对大截面尺寸的框
架柱则在柱中设置 16mm穿墙螺栓。
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20
0
50
0
50
0
300 300
混凝土结构
木塑板（木胶合板）
木塑工字梁
双矩管柱箍
45
～
60
°
斜称与碗扣架连接
AA
图 4-12 框架柱大样图
300 300 300
300
300
300
对拉螺栓
木塑工字梁做竖向龙骨
双矩管做柱箍
图 4-13 框架柱截面尺寸≤900×900mm大样图
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对拉螺栓
木塑工字梁做竖向龙骨
双矩管做柱箍
300 300 300 300 300
L/2
L/2
图 4-14 截面尺寸＞900×900mm大样图
第六章 模板拆除
非承重侧模在能保证混凝土表面及棱角不受损时方可拆除。底模拆除时的全部构件砼强
度均要求达到 100%。
顶板模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。
拆除时遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原则，并严禁
用大锤和撬棍硬砸硬撬。
梁模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。拆除模板应遵循的
原则：先支后拆、后支先拆；先拆不承重模板、后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆
侧向支撑，后拆竖向支撑。
梁板模板拆除
工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→拆除侧模板→下调楼板支柱→使模板下降→分
段分片拆除楼板模板→木龙骨及支柱→拆除梁底模板及支撑系统。
拆除要点如下：
拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬
梁侧模板，使之与砼表面脱离。
下调楼板支柱，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后
逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，
严禁模板自由坠落于地面。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
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拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下
调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。
第七章 质量标准
材料质量标准
1）、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。
2）、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。
3）木塑工字梁必须符合质量标准要求。
4）支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T15793）或《低压流体输送用焊接
钢管》（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）
中 Q235-A级钢的规定。
5）支架钢管的尺寸应按下表采用。每根钢管的最大质量不应大于 25kg，采用Φ48×钢管。
6）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
新钢管的检查应符合下列规定：
○1 ．应有产品质量合格证；
○2 ．应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）
的有关规定，质量应符合本规范第 条的规定；
○3 ．钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
○4 ．钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ150-2001）的规定；
○5 ．钢管必须涂有防锈漆。
旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
○1 ．表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ150-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，
应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超
过规定值时不得使用；
○2 ．钢管弯曲变形应符合规范（JGJ150-2001）规定。
○3 ．钢管上严禁打孔。
7）扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》
（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方
可使用。
○1 ．扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
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质量合格证。
○2 ．旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
○3 ．新、旧扣件均应进行防锈处理。
8）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达 时，不得发生破外。
9）脚手板采用竹材料制作，每块质量不宜大于 30kg。
○1 ．新脚手板应有产品质量合格证。
○2 ．竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应采用毛竹或楠竹制作。
施工质量要求
严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下列要求：
序号 项 目 允 许 偏差
(mm)
检查方法
1 轴线位移 基础 5 尺量
柱、墙、梁 3
2 标高 ±3 水准仪或拉线尺量
3 截面内部尺寸偏
差
基础 ±5 尺量
柱、墙
梁
±2
4 每层高垂直度 3 直尺、尺量
5 相邻板的表面高低差 2 2m靠尺、楔形塞尺
6 表面平整度 2 方尺楔形塞尺
7 阴阳角 方正 2 5m线尺
顺直 2
8 预埋铁件、预 中心线位移 2 拉线，尺量
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
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埋管、螺栓 螺栓中心线
位移
2
螺栓外露长
度
+10，-0
9 预留孔洞 中心线位移 5 拉线，尺量
内孔洞尺寸 +5，-0
10 门窗洞口 中心线位移 3 拉线，尺量
宽高 ±5
对角线 6
2）.质量控制
○1 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要
及时记录墙、柱的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分
析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。
○2 浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看
模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
○3 砼吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。
○4 对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合
下列规定：当梁板跨度≥4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全
长跨度的 1/1000至 1/300。
○5 阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。
第八章 安全施工措施
安全管理体系
安全管理组织措施
（1）建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，
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施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。
（2）建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统，其构
成如下页图。
（3）建立和健全安全生产责任制
○1项目经理安全生产责任
是项目安全管理机构组长，为施工项目安全生产第一责任人，对项目施工的安全生产
负有全面领导责任和经济责任；
认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、政策、法规和各项规章制度；
制定和执行本项目安全生产管理制度；
建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；
严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；
定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；
组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安
全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；
当发生安全事故时，项目经理必须按国务院安全行政主管部门安全事故处理的有关规定
和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。
○2技术负责人安全生产责任
对项目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；
在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；
向施工人员进行安全技术交底和进行安全教育。
○3安全员安全生产责任
落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求；
对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患；
组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；
指导和督促班组搞好安全生产。
○4作业队长安全生产责任
向作业人员进行安全技术措施交底，组织实施安全技术措施；
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 23 页 共 100 页
对施工现场安全防护装置和设施进行检查验收；
对作业人员进行安全操作规程培训，提高作业人员的安全意识，避免产生安全隐患；
发生重大或恶性工伤事故时，应保护现场，立即上报并参与事故调查处理。
○5班组长安全生产责任
安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底；
严格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；
作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，检查安全
标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；
组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。
○6操作人员安全生产责任
认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；
自觉遵守安全生产规章制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定；
服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动；
爱护安全设施，正确使用防护用具；
对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；
对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控告。
安全保证体系
（详见下图）
安全教育
工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行分公司一级、项目二级、班组三级安
全教育。
（1）新进场的工人队组，首先由劳资科牵头，质安科讲授安全生产常识和技术要求，治
安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。
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安全保证体系框图
项 目 经 理
安全监督管理
隐
患
处
定期、不定期检查
违
章
违
检
查
问
合 格
奖 罚
整
改
安全技术措施
安全指标计划
安全技术交底
安全措施实施
日常检查
工
人
班
劳
务
队
整
改
安全管理作业
记
分
台
账
数
量
事
故
预
测
分
事
故
报
告
竞
赛
评
比
结
作业中 作业前
班
前
会
周
六
安
全
会
三
点
活
动
各
工
种
安
全
技
术
操
岗
位
责
任
制
作
业
环
境
机
具
设
备
个
人
防
护
用
品
牢
戴
主
要
安
全
措
施
基
他
特
殊
问
题
违
纪
现
象
违
章
现
象
违
章
指
挥
不
懂
不
会
操
作
事
故
违
犯
操
作
规
程
其
他
问
题
材
料
物
资
整
理
机
具
设
备
整
理
清
扫
工
作
其
他
问
题
作业后
合 格
奖 罚
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第 25 页 共 100 页
安全管理组织机构框图
项目经理
生 产
调 度
负 责
人
安 全
负 责
人
技 术
负 责
人
机
械
管
理
负
责
人
劳
务
管
理
负
责
人
消
防
管
理
负
责
人
1、监督施工
全过程的安
全生产，纠正
违章
2、配合有关
部门排除安
全障碍
3、全员安全
活动和安全
教育
1、制定项目
安全技术措
施和分项安
全方案
2、负责安全
技术交底
3、解决施工
中的不安全
技术问题
1、在安全前
提下合理安
排生产计划
2、组织施工
安全技术措
施的实施、检
查。发现隐患
及时消除
1、保证
项目使用的
各类机械安
全运行
2、监督机械
操作人员持
证遵章作业
3、配备各类
机械的防护
设施
1、保证防火
设备设施齐
全、有效
2、消防火灾
隐患
3、组织现场
消防队的日
常消防工作
1、保证进场
施工人员技
术素质
2、控制加班
加点，保证劳
逸结合
3、提供必需
劳保用具用
品，保质量
施工队长、班组长、安全员、具体操作者
劳保用
品检查
班前安
全教育
机具设
备检查
防护设
施检查
电气绝
缘检查
消防措
施检查
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第 26 页 共 100 页
（2）新进场的工人队组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理
负责，教育后办理签字手续。
（3）班组这一组教育，由主管工长具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，
教育后办理签字手续。
（4）安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资科安排时间，质安科授课，经
考试合格后，方可上岗。
施工安全技术交底
（1）安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经技术主管签字以后，方可实施。
（2）各分项施工前，由工长对队组进行安全技术交底，交底内容要
全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与队组办理签字手续。无安全技术交底就进行施
工，要追究工长责任。
（3）开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员及
质安员进行详细交底。分部分项工程由施工员向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工
人进行施工要求作业环境的安全交底。
（4）安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。
安全检查
（1）分公司对施工项目每月进行一次安全检查，公司每季度检查一次，检查标准根据建
设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。
（2）项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、
定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。
（3）每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患。
（4）在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处
罚。
特殊工种持证上岗
（1）特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级
劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。
（2）操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不
得上岗操作。
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（3）特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。
安全应急措施
（1）组建一支由副项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织
和指挥突发事件的救护等工作。
（2）经理部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。
（3）经理部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。
（4）经理部、生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具。
（5）发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。
材料检验措施
所有进场材料必须符合国家质量检验规定，出厂要有合格证、试验报告等，杜绝一切不
合格产品进入施工现场，有要求重新试验的必须经过试验重检合格后方可使用。材料的运输、
储存、保管及发放应严格管理制度，防止误装，互混和变质。保管和发放应专人负责，并对
使用量实行登记，当天用当天完。
危险源的具体预防措施
机械伤害
形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位
应采取的控制措施:○1 、设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料
器、推料器等设施，确保安全有效；○2、停机时要拉闸、断电、上锁。
触电
形成原因：漏电开关失效，违规接送电源
应采取的控制措施：○1、机械设备必须做到“一机一闸一漏电”；○2、按、拆电源应由
专业电工操作；○3、漏电开关等必须灵敏有效；○4 、现场电缆布设规范；○5、设备必须使用
按扭开关严禁使用倒顺开关。
火灾
形成原因：明火
应采取的控制措施：○1、严禁烟火；○2、严禁存放易燃易爆物品；○3、操作间必须配齐
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
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消防器材。
物体打击
形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷
应采取的控制措施：○1轻拿慢放，规范作业，注意安全。○2应经常检查所用工具，确保
安全有效。
高处坠落
形成原因：高处支模防护不到位
应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范
操作，勿猛拉猛撬。
其他伤害：
形成原因：支拆模环境不良
应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。
坍塌
形成原因：木料等堆放不规范
应采取的控制措施：○1、应分散放料，严禁超过规定载荷；○2、堆放场所应平整坚实，
并严格控制堆放高度。
起重伤害
形成原因：模板等吊运不规范。
应采取的控制措施：○1、吊装时应把吊物绑牢固；○2、信号工及吊装司机必须持证上岗，
密切配合，严格遵守“十不吊”规定；○3、被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下
方停留；○4、经常检查吊索具，并且保持安全有效；○5、遇有 6级以上强风、大雨、大雾等
天气严禁吊物。
整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
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第九章 模板验算
楼板模板支撑架
依据规范:
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
商业部分楼板模板
计算参数:
钢管强度为 N/mm
2
，钢管强度折减系数取 。
模板支架搭设高度为 ，
立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。
面板厚度 15mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁 50×90mm，间距 300mm，
木塑工字梁剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
梁顶托采用方钢管 70×50×3mm。
模板自重
2
，混凝土钢筋自重
3
。
倾倒混凝土荷载标准值
2
，施工均布荷载标准值
2
。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
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图 6-1 楼板支撑架立面简图
图 6-2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为φ×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D
4
-d
4
)/64，抵抗距计算采用 W=π(D
4
-d
4
)/32D。
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 31 页 共 100 页
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm
2
)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
2
；
M =
2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/45000=
2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v =
4
/ 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××300
4
/(100×6000×337500)=
面板的最大挠度小于
模板支撑木塑工字梁的计算
木塑工字梁按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = ××=
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 32 页 共 100 页
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = ×=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (+)×=
静荷载 q1 = ×+×=
活荷载 q2 = ×=
计算单元内的木塑工字梁集中力为(+)×=
2.木塑工字梁的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M =
2
=×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木塑工字梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
(1)木塑工字梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
木塑工字梁的抗弯计算强度小于
(2)木塑工字梁抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1458/(2×50×90)=
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
木塑工字梁的抗剪强度计算满足要求!
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(3)木塑工字梁挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木塑工字梁计算跨度(即木塑工字梁下小横杆
间距)
得到 q=
最大变形 v=
木塑工字梁的最大挠度小于
托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木塑工字梁的支座力 P=
均布荷载取托梁的自重 q=
图 6-3 托梁计算简图
图 6-4托梁弯矩图()
图 6-5 托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1200 1200 1200
A B
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图 6-6 托梁变形计算受力图
图 6-7 托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/
顶托梁的抗弯计算强度小于
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =
顶托梁的最大挠度小于
模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = ×=
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ××=
1200 1200 1200
A B
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第 35 页 共 100 页
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+)××=
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
A —— 立杆净截面面积，A=
2
；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=
3
；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
2
；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=；
h —— 最大步距，h=；
l0 —— 计算长度，取 +2×=；
λ —— 由长细比，为 2200/16=138；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 ；
经计算得到σ=10785/(×506)=
2
；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=
2
/8-Prl0/4
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风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
Pr=5×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2
)；
Wk=uz×us×w0 = ××=
2
h —— 立杆的步距，；
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5××××
风荷载产生的弯矩 Mw=××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=×+××+××
经计算得到σ=10281/(×506)+0/5260=
2
；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =××=
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力 wv=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力 ws=(×+×)
1/2
/×
=
支撑架的步数 n=2
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力和为 +(-1)×=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和为 ×=
架体自重为
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取 ，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋 3级钢筋，配筋面积 As=
2
，fy=
2
。
板的截面尺寸为 b×h=8000mm×100mm，截面有效高度 h0=80mm。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 37 页 共 100 页
按照楼板每 5天浇筑一层，所以需要验算 5天、10 天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
图 6-8
2.计算楼板混凝土 5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 7×7 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 2层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
1××(×7×7/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 5天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 38 页 共 100 页
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = = < Mmax=
所以第 5天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 2层以下的模板支撑必须保存。
3.计算楼板混凝土 10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 7×7 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 3层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
1××(+×)+
2××(×7×7/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 10天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M2=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 39 页 共 100 页
结论：由于∑Mi = += < Mmax=
所以第 10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 3层以下的模板支撑必须保存。
4.计算楼板混凝土 15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 7×7 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 4层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
2××(+×)+
3××(×7×7/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 15天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M3=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = ++= < Mmax=
所以第 15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 4层以下的模板支撑必须保存。
5.计算楼板混凝土 20天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 7×7 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 40 页 共 100 页
第 5层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
3××(+×)+
4××(×7×7/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 20天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M4=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = +++= < Mmax=
所以第 20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 5层以下的模板支撑必须保存。
6.计算楼板混凝土 25天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 7×7 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 6层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
4××(+×)+
5××(×7×7/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 41 页 共 100 页
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 25天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M5=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = ++++= < Mmax=
所以第 25天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 6层以下的模板支撑必须保存。
7.计算楼板混凝土 30天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 7×7 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 7层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
5××(+×)+
6××(×7×7/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 30天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 42 页 共 100 页
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M6=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = +++++= < Mmax=
所以第 30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 7层以下的模板支撑必须保存。
8.计算楼板混凝土 35天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 7×7 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 8层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
6××(+×)+
7××(×7×7/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 35天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
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第 43 页 共 100 页
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M7=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = ++++++= < Mmax=
所以第 35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 8层以下的模板支撑必须保存。
钢管楼板模板支架计算满足要求！
2#楼、4#楼负一层顶板模板支撑
计算参数:
钢管强度为 N/mm
2
，钢管强度折减系数取 。
模板支架搭设高度为 ，
立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。
面板厚度 15mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁 50×90mm，间距 300mm，
木塑工字梁剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
梁顶托采用方钢管 70×50×3mm。
模板自重
2
，混凝土钢筋自重
3
。
倾倒混凝土荷载标准值
2
，施工均布荷载标准值
2
。
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第 44 页 共 100 页
图 6-9 楼板支撑架立面简图
图 6-10 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为φ×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D
4
-d
4
)/64，抵抗距计算采用 W=π(D
4
-d
4
)/32D。
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 45 页 共 100 页
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm
2
)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
2
；
M =
2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/33750=
2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×6000×253125)=
面板的最大挠度小于
模板支撑木塑工字梁的计算
木塑工字梁按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = ××=
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第 46 页 共 100 页
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = ×=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (+)×=
静荷载 q1 = ×+×=
活荷载 q2 = ×=
计算单元内的木塑工字梁集中力为(+)×=
2.木塑工字梁的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木塑工字梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木塑工字梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
木塑工字梁的抗弯计算强度小于
(2)木塑工字梁抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1484/(2×50×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
木塑工字梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)木塑工字梁挠度计算
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第 47 页 共 100 页
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木塑工字梁计算跨度(即木塑工字梁下小横杆
间距)
得到 q=
最大变形 v=
4
/100EI=××
4
/(100××)=
木塑工字梁的最大挠度小于
托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木塑工字梁的支座力 P=
均布荷载取托梁的自重 q=
图 6-11 托梁计算简图
图 6-12 托梁弯矩图()
图 6-13 托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
900 900 900
A B
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第 48 页 共 100 页
图 6-14 托梁变形计算受力图
图 6-15 托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/
顶托梁的抗弯计算强度小于
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =
顶托梁的最大挠度小于
模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = ×=
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ××=
900 900 900
A B
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第 49 页 共 100 页
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+)××=
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
A —— 立杆净截面面积，A=
2
；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=
3
；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
2
；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=；
h —— 最大步距，h=；
l0 —— 计算长度，取 +2×=；
λ —— 由长细比，为 1600/16=101；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 ；
经计算得到σ=8743/(×506)=
2
；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=
2
/8-Prl0/4
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第 50 页 共 100 页
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
Pr=5×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2
)；
Wk=uz×us×w0 = ××=
2
h —— 立杆的步距，；
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5××××
风荷载产生的弯矩 Mw=××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=×+××+××
经计算得到σ=8459/(×506)+0/5260=
2
；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =××=
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力 wv=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力 ws=(×+×)
1/2
/×
=
支撑架的步数 n=5
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力和为 +(-1)×=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和为 ×=
架体自重为
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取 ，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋 3级钢筋，配筋面积 As=
2
，fy=
2
。
板的截面尺寸为 b×h=8000mm×180mm，截面有效高度 h0=160mm。
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第 51 页 共 100 页
按照楼板每 5天浇筑一层，所以需要验算 5天、10 天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
图 6-16
2.计算楼板混凝土 5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 9×9 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 2层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
1××(×9×9/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 5天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 52 页 共 100 页
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = = < Mmax=
所以第 5天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 2层以下的模板支撑必须保存。
3.计算楼板混凝土 10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 9×9 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 3层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
1××(+×)+
2××(×9×9/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 10天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M2=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 53 页 共 100 页
结论：由于∑Mi = += < Mmax=
所以第 10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 3层以下的模板支撑必须保存。
4.计算楼板混凝土 15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边 ，短边 ×=，
楼板计算范围内摆放 9×9 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第 4层楼板所需承受的荷载为
q=1××(+×)+
2××(+×)+
3××(×9×9/
×(+)=
2
计算单元板带所承受均布荷载 q=×=
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=×ql
2
=××
2
=
按照混凝土的强度换算
得到 15天后混凝土强度达到 %，混凝土强度近似等效为 。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=
2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = ×
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M3=αsbh0
2
fcm = ××
2
××10
-6
=
结论：由于∑Mi = ++= > Mmax=
所以第 15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第 4层以下的模板支撑可以拆除。
钢管楼板模板支架计算满足要求！
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第 54 页 共 100 页
梁模板及支撑
依据规范
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
梁截面尺寸≤300×600mm
计算参数
钢管强度为 N/mm
2
，钢管强度折减系数取 。
模板支架搭设高度为 ，
梁截面 B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加 2道承重立杆。
面板厚度 18mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁 50×90mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
梁底支撑顶托梁长度 。
梁顶托采用方钢管 70×50×3mm。
梁底按照均匀布置承重杆 2根计算。
模板自重
2
，混凝土钢筋自重
3
。
倾倒混凝土荷载标准值
2
，施工均布荷载标准值
2
。
扣件计算折减系数取 。
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第 55 页 共 100 页
图 6-17 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为φ×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D
4
-d
4
)/64，抵抗距计算采用 W=π(D
4
-d
4
)/32D。
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
2
0
0
0
0
1
8
0
0
6
0
0
300
1200
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 56 页 共 100 页
I = ××× =
4
；
图 6-18 计算简图
图 6-19 弯矩图()
图 6-20 剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
图 6-21 变形计算受力图
图 6-22 变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
150 150
A B
150 150
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 57 页 共 100 页
N2=
N3=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = ×1000×1000/48600=
2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
2
；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
梁底支撑木塑工字梁的计算
梁底木塑工字梁计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M =
2
=×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木塑工字梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
(1)木塑工字梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×10
6
/=
2
木塑工字梁的抗弯计算强度小于
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 58 页 共 100 页
(2)木塑工字梁抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3001/(2×50×90)=
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
木塑工字梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)木塑工字梁挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木塑工字梁计算跨度(即木塑工字梁下小横杆
间距)
得到 q=
最大变形 v=
木塑工字梁的最大挠度小于
托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q=
图 6-23 托梁计算简图
图 6-24 托梁弯矩图()
1200
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 59 页 共 100 页
图 6-25 托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
图 6-26 托梁变形计算受力图
图 6-27 托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/
顶托梁的抗弯计算强度小于
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =
顶托梁的最大挠度小于
立杆的稳定性计算
1200
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 60 页 共 100 页
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
A —— 立杆净截面面积，A=
2
；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=
3
；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
2
；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=；
h —— 最大步距，h=；
l0 —— 计算长度，取 +2×=；
λ —— 由长细比，为 2200/16=138；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 ；
经计算得到σ=7226/(×506)=
2
；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=
2
/8-Prl0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
Pr=5×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2
)；
Wk=uz×us×w0 = ××=
2
h —— 立杆的步距，；
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 61 页 共 100 页
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5××××
风荷载产生的弯矩 Mw=××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=+×+××
经计算得到σ=7226/(×506)+0/5260=
2
；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =××=
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力 wv=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力 ws=(×+×)1/2/×
=
支撑架的步数 n=11
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力和为 +(-1)×=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和为 ×=
架体自重为
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
300×600mm＜截面尺寸≤800×900mm（包含 1000×700mm、400×1400mm）
计算参数
钢管强度为 N/mm
2
，钢管强度折减系数取 。
模板支架搭设高度为 ，
梁截面 B×D=1000mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加 3道承重立杆。
面板厚度 18mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁 50×100mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
梁底支撑顶托梁长度 。
梁顶托采用方钢管 70×50×3mm。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 62 页 共 100 页
梁底按照均匀布置承重杆 3根计算。
模板自重
2
，混凝土钢筋自重
3
。
倾倒混凝土荷载标准值
2
，施工均布荷载标准值
2
。
扣件计算折减系数取 。
图 1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为φ×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D
4
-d
4
)/64，抵抗距计算采用 W=π(D
4
-d
4
)/32D。
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
6
0
0
0
1
2
0
0
7
0
0
1000
600 600
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 63 页 共 100 页
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
计算简图
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
333 333 333
A B
333 333 333
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 64 页 共 100 页
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = ×1000×1000/32400=
2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
2
；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
梁底支撑木塑工字梁的计算
梁底木塑工字梁计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M =
2
=×××=
最大剪力 Q=××=
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 65 页 共 100 页
最大支座力 N=××=
木塑工字梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木塑工字梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
木塑工字梁的抗弯计算强度小于
(2)木塑工字梁抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4208/(2×50×100)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
木塑工字梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)木塑工字梁挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木塑工字梁计算跨度(即木塑工字梁下小横杆
间距)
得到 q=
最大变形 v=
木塑工字梁的最大挠度小于
托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q=
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 66 页 共 100 页
托梁计算简图
托梁弯矩图()
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
600 600
A B
600 600
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 67 页 共 100 页
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×10
6
/
2
顶托梁的抗弯计算强度小于
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =
顶托梁的最大挠度小于
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
A —— 立杆净截面面积，A=；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=；
h —— 最大步距，h=；
l0 —— 计算长度，取 +2×=；
λ —— 由长细比，为 1600/16=101；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 ；
经计算得到σ=14564/(×506)=
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 68 页 共 100 页
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=
2
/8-Prl0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
Pr=5×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2
)；
Wk=uz×us×w0 = ××=
2
h —— 立杆的步距，；
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5××××
风荷载产生的弯矩 Mw=××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=+×+××
经计算得到σ=14564/(×506)+0/5260=
2
；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =××=
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力 wv=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力 ws=(×+×)1/2/×
=
支撑架的步数 n=4
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力和为 +(-1)×=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和为 ×=
架体自重为
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 69 页 共 100 页
截面尺寸为 600×1500mm、500×1800mm、800×1100mm梁
计算参数
钢管强度为 N/mm
2
，钢管强度折减系数取 。
模板支架搭设高度为 ，
梁截面 B×D=600mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加 3道承重立杆。
面板厚度 18mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁 50×90mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
梁底支撑顶托梁长度 。
梁顶托采用方钢管 70×50×3mm。
梁底按照均匀布置承重杆 3根计算。
模板自重
2
，混凝土钢筋自重
3
。
倾倒混凝土荷载标准值
2
，施工均布荷载标准值
2
。
扣件计算折减系数取 。
图 1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为φ×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D
4
-d
4
)/64，抵抗距计算采用 W=π(D
4
-d
4
)/32D。
5
1
0
0
1
2
0
0
1
5
0
0
600
600 600
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 70 页 共 100 页
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
计算简图
弯矩图()
150 150 150 150
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 71 页 共 100 页
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
N5=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = ×1000×1000/32400=
2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
2
；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
150 150 150 150
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 72 页 共 100 页
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
梁底支撑木塑工字梁的计算
梁底木塑工字梁计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木塑工字梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；=
(1)木塑工字梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
木塑工字梁的抗弯计算强度小于
(2)木塑工字梁抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3735/(2×50×90)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
木塑工字梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)木塑工字梁挠度计算
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 73 页 共 100 页
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木塑工字梁计算跨度(即木塑工字梁下小横杆
间距)
得到 q=
最大变形 v=
木塑工字梁的最大挠度小于
托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q=
托梁计算简图
托梁弯矩图()
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
600 600
A B
600 600
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 74 页 共 100 页
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/
顶托梁的抗弯计算强度小于
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =
顶托梁的最大挠度小于
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
A —— 立杆净截面面积，A=
2
；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=
3
；
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 75 页 共 100 页
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
2
；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=；
h —— 最大步距，h=；
l0 —— 计算长度，取 +2×=；
λ —— 由长细比，为 1600/16=101；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 ；
经计算得到σ=18523/(×506)=
2
；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=
2
/8-Prl0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
Pr=5×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2
)；
Wk=uz×us×w0 = ××=
2
h —— 立杆的步距，；
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5××××
风荷载产生的弯矩 Mw=××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=+×+××
经计算得到σ=18523/(×506)+0/5260=
2
；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =××=
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 76 页 共 100 页
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力 wv=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力 ws=(×+×)
1/2
/×
=
支撑架的步数 n=4
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力和为 +(-1)×=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和为 ×=
架体自重为
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
截面尺寸为 700×1500mm、800×1600mm梁
计算参数
钢管强度为 N/mm
2
，钢管强度折减系数取 。
模板支架搭设高度为 ，
梁截面 B×D=800mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步距 h=，
梁底增加 3道承重立杆。
面板厚度 15mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁 50×90mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
梁底支撑顶托梁长度 。
梁顶托采用方钢管 70×50×3mm。
梁底按照均匀布置承重杆 3根计算。
模板自重
2
，混凝土钢筋自重
3
。
倾倒混凝土荷载标准值
2
，施工均布荷载标准值
2
。
扣件计算折减系数取 。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 77 页 共 100 页
图 1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为φ×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D
4
-d
4
)/64，抵抗距计算采用 W=π(D
4
-d
4
)/32D。
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
6
0
0
0
1
2
0
0
1
6
0
0
800
600 600
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 78 页 共 100 页
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
计算简图
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
160 160 160 160 160
A B
160 160 160 160 160
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 79 页 共 100 页
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
N5=
N6=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = ×1000×1000/22500=
2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
2
；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
梁底支撑木塑工字梁的计算
梁底木塑工字梁计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q=××=
最大支座力 N=××=
木塑工字梁的截面力学参数为
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 80 页 共 100 页
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× = ；
I = ××× = ；
(1)木塑工字梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
木塑工字梁的抗弯计算强度小于
(2)木塑工字梁抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3899/(2×50×90)=
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
木塑工字梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)木塑工字梁挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木塑工字梁计算跨度(即木塑工字梁下小横杆
间距)
得到 q=
最大变形 v=
木塑工字梁的最大挠度小于
托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q=
托梁计算简图
600 600
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 81 页 共 100 页
托梁弯矩图()
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/
600 600
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 82 页 共 100 页
顶托梁的抗弯计算强度小于
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =
顶托梁的最大挠度小于
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ××=
N = +=
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=；
A —— 立杆净截面面积，A=
2
；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=
3
；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
2
；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=；
h —— 最大步距，h=；
l0 —— 计算长度，取 +2×=；
λ —— 由长细比，为 1600/16=101；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 ；
经计算得到σ=23900/(×506)=
2
；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=
2
/8-Prl0/4
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 83 页 共 100 页
Pr=5×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m
2
)；
Wk=uz×us×w0 = ××=
2
h —— 立杆的步距，；
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5××××
风荷载产生的弯矩 Mw=××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=+×+××
经计算得到σ=23995/(×506)+45000/5260=
2
；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =××=
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力 wv=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力 ws=(×+×)1/2/×
=
支撑架的步数 n=4
节点集中荷载 w在立杆中产生的内力和为 +(-1)×=
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和为 ×=
架体自重为
节点集中荷载 w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
墙体模板
墙模板基本参数
计算断面宽度 1000mm，高度 6600mm，两侧楼板厚度 180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 50×100mm木塑工字梁，外龙骨采用方钢管 50×70×3mm。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 84 页 共 100 页
对拉螺栓布置 13道，在断面内水平间距
200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直
径 16mm。
面板厚度 15mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 85 页 共 100 页
模板组装示意图
墙模板荷载标准值计算
2
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
5
0
0
6
6
0
0
m
m
1000mm
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 86 页 共 100 页
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇
混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取
3
；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 ；
T —— 混凝土的入模温度，取 ℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 ；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取 。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
2
考虑结构的重要性系数 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=×=
2
考虑结构的重要性系数 ，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=×=
2
。
墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取 。
荷载计算值 q = ××+××=
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
计算简图
250 250 250
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 87 页 共 100 页
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
最大弯矩 M =
最大变形 V =
250 250 250
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 88 页 共 100 页
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = ×1000×1000/240750=
2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取
2
；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v =
面板的最大挠度小于
墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载 q=××+××=
挠度计算荷载标准值 q=×=
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图()
200 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 220
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 89 页 共 100 页
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×10
6
/=
2
内龙骨的抗弯计算强度小于
2
,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算
200 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 220
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 90 页 共 100 页
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2373/(2×50×100)=
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =
内龙骨的最大挠度小于
墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中多跨连续梁计算。
外龙骨计算简图
外龙骨弯矩图()
外龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
500 500 500
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 91 页 共 100 页
外龙骨变形计算受力图
外龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
外龙骨的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)外龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×10
6
/
2
外龙骨的抗弯计算强度小于
2
,满足要求!
(2)外龙骨挠度计算
最大变形 v =
外龙骨的最大挠度小于
对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm
2
)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm
2
；
500 500 500
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 92 页 共 100 页
对拉螺栓的直径(mm): 16
对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm
2
): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
对拉螺栓强度验算满足要求!
侧模板计算满足要求！
柱模板
柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=900mm，
柱模板的截面高度 H=900mm，
柱模板的计算高度 L = 5400mm，
柱箍间距计算跨度 d = 500mm。
柱箍采用方钢管 50×70×3mm。
柱模板竖楞截面宽度 50mm，高度 90mm。
B 方向竖楞 4根，H方向竖楞 4根。
面板厚度 15mm，剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
木塑工字梁剪切强度
2
，抗弯强度
2
，弹性模量
2
。
柱模板支撑计算简图
柱模板荷载标准值计算
900
283 283 283
9
0
0
2
8
3
2
8
3
2
8
3
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 93 页 共 100 页
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇
混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取
3
；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 ；
T —— 混凝土的入模温度，取 ℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 ；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取 。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
2
考虑结构的重要性系数 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=×=
2
考虑结构的重要性系数 ，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=×=
2
。
柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距 。
荷载计算值 q = ××+××=
面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
283 283 283
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 94 页 共 100 页
I = ××× =
4
；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm
2
)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
2
；
M =
2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/18750=
2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v =
4
/ 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××283
4
/(100×6000×140625)=
面板的最大挠度小于
竖楞木塑工字梁的计算
竖楞木塑工字梁直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如
下
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第 95 页 共 100 页
竖楞木塑工字梁计算简图
竖楞木塑工字梁的计算宽度取 BH 两方向最大间距 。
荷载计算值 q = ××+××=
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =
最大弯矩 M =
2
=×××=
最大剪力 Q= = ××=
最大支座力 N= = ××=
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:
W = ×× =
3
；
I = ××× =
4
；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×10
6
/=
2
抗弯计算强度小于
2
,满足要求!
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
500 500 500
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 96 页 共 100 页
截面抗剪强度计算值 T=3×2800/(2×50×90)=
2
截面抗剪强度设计值 [T]=
2
抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v=
4
/100EI=××
4
/(100××)=
最大挠度小于
B 方向柱箍的计算
竖楞木塑工字梁传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (×+×)× × =
B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
B 柱箍计算简图
B 柱箍弯矩图()
B 柱箍剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1140
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 97 页 共 100 页
B 柱箍变形计算受力图
B 柱箍变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
B 柱箍的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)B柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×10
6
/
2
B 柱箍的抗弯计算强度小于
2
,满足要求!
(2)B柱箍挠度计算
最大变形 v =
B 柱箍的最大挠度小于
B 方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm
2
)；
1140
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 98 页 共 100 页
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm
2
；
对拉螺栓的直径(mm): 12
对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm
2
): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!
H 方向柱箍的计算
竖楞木塑工字梁传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (×+×)× × =
H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
H 柱箍计算简图
H 柱箍弯矩图()
H 柱箍剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1140
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 99 页 共 100 页
H 柱箍变形计算受力图
H 柱箍变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M=
经过计算得到最大支座 F=
经过计算得到最大变形 V=
H 柱箍的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =
3
；
截面惯性矩 I =
4
；
(1)H 柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/
H 柱箍的抗弯计算强度小于
(2)H 柱箍挠度计算
最大变形 v =
H 柱箍的最大挠度小于
H 方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm
2
)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm
2
；
对拉螺栓的直径(mm): 12
1140
A B
春城时光花园（3—3地块） 高大模板专项施工方案
第 100 页 共 100 页
对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm
2
): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
H 方向对拉螺栓强度验算满足要求!
大断面柱模板支撑计算满足要求！
