标准层模板工程专项施工方案
第一节 工程概括
一、工程简介
序号 项 目 内 容
1 工程名称 现代南汇花苑
2 工程地址 温州市牛山片区 E-03 地块
3 建设单位 温州锦华房地产开发有限公司
4 设计单位 杭州市建筑设计研究院
5 监理单位 浙江大成工程项目管理有限公司
6 施工单位 歌山建设集团有限公司
7 工程规模 13 栋高层住宅、一栋 4 层商业
8 质量目标 合格
9 安全、文明施工目标 市级安全文明标化工地
10 工期目标 999 天
二、建筑、结构概括
建筑概况
建筑层数 28~32 层、4 层 檐口高度 ~、
± 高程 设计室外地坪标高
建筑面积
屋面概况 平屋面三元乙丙卷材防水层、聚合物水泥防水涂料
外装饰概况 聚合物水泥防水涂料、真石漆外墙涂料
结构概况
基础结构形式 桩基基础
主体结构形式 框剪结构（框架结构）
屋面结构形式 钢筋砼梁板结构
各单位工程结构构件一览表
层数 层高 全高 柱规格（净高） 梁规格(净跨） 板厚
序号 单位工程名称 结构类型
F M M b×b×h ㎜ l×b×h ㎜ ㎜
说 明
1 1 号楼 框剪 28 3 400*400*3000 6300*240*550 110 标准层
2 2 号楼 框剪 29 3 400*400*3000 6000*240*550 110 标准层
3 3 号楼 框剪 32 3 400*540*3000 5200*240*550 110 标准层
4 5 号楼 框剪 28 3 500*500*3000 3200*240*550 110 标准层
5 6 号楼 框剪 32 3 400*500*3000 3150*240*550 110 标准层
6 7 号楼 框剪 32 3 400*500*3000 3150*240*550 110 标准层
7 8 号楼 框剪 32 3 400*600*3000 3600*240*550 110 标准层
8 9 号楼 框剪 31 500*600*3150 5800*240*550 110 标准层
9 10 号楼 框架 4 500*500*3900 *240*550 120 标准层
10 11 号楼 框剪 28 3 400*400*3000 6300*240*550 110 标准层
11 12 号楼 框剪 29 3 400*400*3000 6000*240*550 110 标准层
12 13 号楼 框剪 28 3 400*400*3000 6300*240*550 110 标准层
13 14 号楼 框剪 32 3 400*540*3000 5200*240*550 110 标准层
模板支架构造方案一览表
结构构件 支架材料 紧固件 立杆间距(m) 扫地杆 水平杆(步距) 剪刀撑(支撑) 说明
≥ ≥
48× 钢
管
锻铸扣件 两层 450 见桩模方案图
柱 净高
≤
截
面
≤
48× 钢
管
锻铸扣件 45～600 见桩模方案图
≥ ≥
48× 钢
管
锻铸扣件 双排≤ 距地≤ ˊ 双向 见梁模方案图
梁 净跨
≤
梁
高
≤
48× 钢
管
锻铸扣件 双排≤ 距地≤ ≤ 双向 见梁模方案图
≥
48× 钢
管
锻铸扣件 ≤ 距地≤ ≤ 双向 见板模方案图
板 层高
≤
48× 钢
管
锻铸扣件 ～ 距地≤ ≤ 间接 见板模方案图
第二节 模板装拆
一、模板方案编制原则
1、施工条件
（1）施工现场场地能满足施工需要。
（2）主体结构施工工期紧迫。
（3）本工程的结构施工正值雨季施工，对室外的土建施工作业和施工
安全影响较大。
（4）本工程模板统一采用镜面板模板（板厚18mm）。
（5）工程施工中须保证安全和文明施工。
（6）面对以上工期紧、雨季施工难度大等特点，因此模板方案的编制
应当充分考虑这些不利因素：
1）、首先是施工的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施
工流水要求。
2）、模板的选型、模板的设计应当合理，尽可能采取整装整拆施工，
发挥塔吊的机械性能，以提高工作效率，缩短工期。
3）、各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不
许进入现场使用，重点是板的表面平整度和刚度。
4）、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场
文明整洁的要求。
二、模板配制质量的规范要求
按照清水混凝土应达到或超过中级抹灰的施工要求，制定模板配制质量的
规范要求。
1、现浇结构模板安装的允许偏差，应符合附表1的规定。
模板安装的允许偏差 附表 1
项次 项目 允许偏差（mm 检验方法
1 轴线位置（柱、墙、梁） 5 尺量检查
2 底模上表面标高 +5，-5 用水准仪或拉线和尺量检查
3 截面尺寸（柱、墙、梁） -5 尺量检查
4 每层垂直度 5 用 2m 托线板检查
5 相邻两板表面高低差 2 用直尺和尺量检查
6 表面平整度 4 用 2m 靠尺和楔形塞尺检查
2、固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，
其允许偏差应符合附表2的规定。
预留件和预留洞的允许偏差 附表2
项次 项目 允许偏差（mm）
1 预埋钢板中心线位置 3
2 预埋管、预留孔中心线位置 3
中心线位置 2
3 预埋螺栓
外露长度 +10，0
预留洞 10
4 中心线位置
截面内部尺寸 +10，0
现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱；当设计无
具体要求时，起拱高度宜为全跨长的1/1000~3/1000。
模板拆除的规范要求
现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计
无具体要求时，应符合下列规定：
侧模：在混凝土强度难保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。
底模：在混凝土强度符合附表4规定后，方可拆除。
现浇结构拆模时所需混凝土强度 附表4
结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准的百分率计（%）
≤2 50
＞2，≤8 75板
＞8 100
≤8 75
＞8 100梁、拱、壳
＞2 100
注：表中“设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度相应的混凝土
立方体抗压强度标准值。
有关雨、夏季施工的详细情况见《雨、夏季施工方案》。
现场模板堆放
在地下室顶板上合适为准设木模加工棚，模板堆放区布置此略，但堆放区
要求避开道路、消防管线，并满足相关消防要求。
木模堆放区维护；堆放区钢管均刷红、白漆，并在内侧满挂密目安全网；
地面用C10混凝土（厚50mm）硬化，平整度要好；每个堆放区设一出入口，
左、右两侧各设一标识牌，标明模板适用范围、吊运、保养方法、脱模剂
涂刷、使用、安全、质量等施工中注意点。每个堆放区设一工具架，用于
放置自制角尺、拖布（两把：一把用于模板清理；另一把用于脱模剂涂
刷）、清洗桶、工具柄、铁铲子、扫帚（用于扫除积水）等维护、保养、
堆放用具。
设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型，集中堆放
大模距两端1/6处通长（100×100）mm2木方垫起（木模雨雪天气应用塑料
布遮盖）；大模用红漆在背面标其编号（小块竹胶模板用白色粉笔编号）。
第三节 模板施工总体安排
1、测量准备
根据平面控制网线，在垫层（包括防水保护层）上放出底板控制轴线和独
立柱基础控制轴线。板（包括底板）混凝土浇注完成支设竖向模板前，在
板（包括底板）上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每
层竖向钢筋上部标出标高控制点。
2、材料进场计划（附表5）
材料进场计划 附表5
序号 部位 材料名称 数量 计划进场日期
1 地下室 模板 140000m2 按计划分批进场
4 地下室 钢管 3000t 按计划分批进场
7 地下室 木方 150000m 按计划分批进场
10 地下室 各类扣件合计 300000 只 按计划分批进场
3．管理人员及劳务人员培训
项目技术部除按规定对项目相关部门及分包队伍进行方案、措施交底（包
括书面和口头），并由项目技术部和质量部主持对施工班组工人进行培训。
劳动力计划（附表6）
劳动力计划 附表6
序号 工种 人数 计划进场日期
1 木工 360
2 木工 80
工程进度安排
工程计划于2015年9月3日开工，2017年7月30日完工。
（1）、总进度计划见施工组织设计。
（2）、月计划另行呈报。
第四节、施工方法
模板设计依据
业主提供结构、建筑施工图。
按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求前提下，
尽可能提高表面光洁程度，阴阳角模统一整齐（尽量在安装之前配置）。
墙、柱混凝土侧压力按70kN/m2考虑。
在满足塔吊起重量要求、施工便利和经济条件下，应尽可能扩大模板面积、
减少拼缝。
模板工程施工
柱模板施工
本项目工程中各单位工程框架柱网为承重结构，柱面要求是清水混凝土表
面，质量等级为F1级。
模板选型：
柱模板统一采用面板为δ18mm镜面板，竖向背楞采用6×9cm木方。其特点
是：模板表面平整光滑，重量轻、刚度大、装拆灵活方便。
考虑到混凝土采取独立柱网，工程工期紧张，需要加大投入木模板数量，
以加快施工速度。预计镜面板模板周转12次。根椐施工进度计划陆续进料。
模板配制高度要求：
标准层：净高
模板施工
4．1 施工准备工作
4．1．1 在施工底板和各层楼板的绑扎钢筋中，应当用现场的￠25或￠28
螺纹钢筋，长度L≥500mm，形状为L预埋在梁或板中作拉杆用，并与梁、
板中的钢筋焊接在一起，预埋筋与柱距离宜为柱高的3/4处和距柱模底口
及处。
4．1．2 模板施工前，施工队工长必须向施工班组进行书面的技术和安全
交底。
4．1．3 施工中，有关的施工及操作人员均应熟悉施工图纸和柱施工的方
案设计。
4．1．4 检查柱内的预埋件及水电管线是否已安装好，并绑扎钢筋保护层
垫块。
4．1．5 背楞间距为≤300mm。
4．1．6 柱箍采用￠48钢管配合步步紧，间距为：2m以下间距400mm；2m
以上间距500mm设一道箍。
4．1．7 办理好隐检手续。
4．2 柱模施工工艺和质量措施：
4．2．1 支模前，必须认真清理好底部的废渣和杂物。
4．2．2 支模前，模板板面必须清理干净，认真涂刷脱模剂（注意：禁止
使用废机油做脱模剂）而且，不得沾污钢筋。
4．2．3 支模前，必须先校正钢筋位置，以防钢筋偏移，造成结构偏斜。
4．2．4 在底板或楼板上弹出墙、柱纵横轴线和墙、柱四周边线，并且将
柱位置归方找中。
4．2．5 弹出支模的位置线，以控制和检查支模质量。
4．2．6 为防止墙、柱模下口跑浆，发生烂根现象和控制支模高度，做法
如下：
在底板及楼板混凝土施工时预埋50×100×18木块，利用预埋木块钉上2cm厚
50mm宽与墙、柱同长的模板做成柱底模。
注意：木底模里口、上口和底口，必须经过刨直处理，柱模才可以安放在
上面。且在打混凝土之前将木底模与底板（楼板）之间的缝隙用砂浆或海
绵条等堵严。
4．2．7 柱模支好后，加底模顶撑和中上部加拉撑，以保证结构截面尺寸
的准确性。
柱模板施工完毕后，必须经检查验收合格后方可进行下道工序。为避
免浇筑混凝土时，因柱模高而使混凝土产生离析规象，故采取在混凝土下
料口处增加一段橡胶管的办法。
混凝土工浇筑过程中使用振捣棒应直上直下的使用，做到“快插慢
拔”，拔出时以所振部位返出水泥浆及不在冒出气泡为准。
柱模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损
时，才可以拆除模板，冬季施工时模板拆除的混凝土强度要求见《冬季施
工方案》，严防混凝土强度未达到要求而提前拆模。
预埋件、预留洞口尺寸须按图纸位置留设准确。
预留洞口支模时须执行正偏差+4~+5mm，以保证混凝土成型后其尺
寸不小于图纸的要求。
为便于拆模，其洞口模板须刨平刨光，且在角处用白铁皮δ=
厚做护角处理；也可以用木枋做龙骨，外包δ=18mm多层板做洞口模板，并
涂刷好脱模剂；小截面尺寸的洞口可直接用多层板做模板。
真检查支模质量情况，填好《模板分项工程质量检验评定表》，明
确责任。
墙、柱模施工质量标准：
模板表面清理干净，并采取防止粘结措施，柱模板上粘浆和漏涂隔离
剂累计面积，不大于400cm2。
柱模校正时拉杆与地面夹角宜为45°，支顶底模用预埋筋距离柱模应
不大于500mm；连接拉杆的预埋筋直径不小于￠25mm，距离为墙、柱高
3/4。
质量不合格材料，模板变形未修复的，严禁采用。
成品保护：
柱模时轻起轻放，不准碰撞已完成楼板等处，也防止模板变形。
拆模时不得用大锤砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。
拆下的模板，如有变形，应及时进行修理。
安全要求：
由于模板高度起过，比较高，必须搭设牢固的脚手架。
模板在装拆的过程中，除操作人员外，下面不得站人；高处作业时，
操作人员必须系挂安全带。
高空作业时，连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手
板上：扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。
模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、绑筋和浇筑混凝
土。
墙、柱模支撑必须搭设牢固。
所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊走。
垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。
模板在施工中应随时进行清理和检修，尤其是柱模的吊点处。
不允许一次吊运二块模板。
墙、柱模板拆除后，及时用气焊割掉预埋的钢筋（需保留的除外），
消除安全隐患。
1．梁板模板施工
2．1 概述：
本工程楼板模板支设有两种形式：。
2．1．1 先绑扎柱体钢筋及浇筑成型后再绑扎梁、板钢筋及浇筑混凝
土。
2．1．2 梁截面尺寸：250（300）mm×450～800mm
2．2 模板选型：
2．2．1 采用梁侧模包底模，楼板模压梁侧模法施工。
2．2．2 模板材料全部采用九夹板（δ=18mm）配合60×90㎜木方。
2．2．3 楼板底模下设60×80木枋作为纵向小搁栅，间距≤500mm，大
搁栅采用60×80木枋，间距为1000mm。放置于支撑立柱上部的调节支撑头
上。
2．2．4 梁侧模采用松木板做背楞，当梁高小于600mm时，间距取≤
750mm，当梁高大于600mm时，间距为500mm，梁中央和梁底模下口应设￠
12拉杆一道，抵抗混凝土的侧压力，拉杆间距为：当梁高≤600mm时，不设
拉杆；当梁＞600mm时，间距为600mm，梁中部拉杆外加塑料套管，可以
使拉杆拆卸后周转使用。梁侧向加斜撑，以确保梁模稳定，间距为600mm。
2．2．5 梁底模铺在木方60mm×80mm的小搁栅上，间距根据梁宽尺
寸定为200~250mm之间，主搁栅采用60mm×80mm木方。
梁、板支架搭设示意图
2．3 施工技术措施：
2．3．1 梁板施工：梁侧模包底模，板模压梁侧方法。
2．3．2 柱模拆除后，可以在柱的主筋上弹出主梁的中心线、轴线和
位置线。
2．4 施工方法
2．4．1 按规范要求搭设梁底和板底钢管脚手架。
2．4．2 从边跨一侧开始安装，先安装第一排立杆，上好连接横杆，
再安第二排立杆，二者之间用横杆连接好，依次逐排安装。
2．4．3 按设计标高调整支撑头的标高，然后安装梁底模板，并要拉
线找直，此时，应按前述要求，进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始
时进行，而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时，要迭加地基下沉、
支撑间隙闭合等因素，使梁在拆模后起拱量符合规范要求。
2．4．4 梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块
楼板的支模高度上提5mm，确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要
求。
2．4．5 梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产
生变形。
2．4．6 支模时梁底应起拱，要求同前。
2．4．7 梁斜撑搭设须牢固，且与水平夹角不得大于60°，使斜撑起作
用。
2．4．8 大梁底模拆除须在混凝土强度达到75%时才可以拆除，拆模
的具体时间由项目部技术部门提供，并认真填写《拆模报告》。
2．4．9 采用九夹板和木模支模时，在梁模与柱模连接处，应考虑模
板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应略微缩短些，使混凝土浇筑后不
致嵌入混凝土内。
2．4．10 要注意梁模与柱模的接口处理、主梁模板与次梁模板的接口
处理，以及梁模板与楼板模板接口处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件
尺寸偏差等现象。
2．4．11 当采用胶合板时，要用木方进行转接。
2．4．12 绑扎梁钢筋，经检查合格，并清除杂物后安装侧模板。
2．4．13 用￠48钢管配合步步紧卡连接并夹紧梁侧模板，位置及间距
同前面所述要求。安装水平向钢管背楞之后安装拉杆（模板为竖拼时的做
法）。
2．4．14 调节楼板支撑的可调支撑头，将大搁栅找平。
2．4．15 按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设多层板，尽可
能选用整张的，并且是经包边角处理的多层板，余下尺寸再需裁切。以利
于多次周转使用。
2．4．16 模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正。
2．4．17 标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道纵横水平
向拉杆，以保证支撑系统的稳定。
2．4．18 支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上。
2．5 模板拆除要求：
2．5．1 模板拆除时混凝土强度必须满足前述拆除的规范要求。
2．5．2 应首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，
先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养
护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。
2．5．3 用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下，等模板全部落下之
后，再集中运出并堆放指定地点，分规格码放好。
2．5．4 梁模加设拉杆螺栓时，应先拆掉拉杆和背楞之后，再拆除侧
模和底模，梁底模拆除时混凝土强度必须满足现定的要求才可以拆除。
2．5．5 梁、板底养护支撑拆除时，需上层梁板混凝土强度达到设计
强庋的100%时，才可以拆除。
2．6 安全要求：
2．6．1 柱模板支撑应与脚手架分开搭设。
2．6．2 架子搭设完毕后，必须经检查验收合格后，方可使用，使用
中不得擅自拆改。
2．6．3 使用拉杆螺栓时，螺母必须拧紧，普通螺纹者，应使用双螺
母，且螺杆必须凸出螺母2~3mm以上。
2．6．4 支撑架各连接件及碗扣须卡紧，勿遗漏。使用中应经常检查
支撑架有无拆改、松扣、脱钩现象，发现问题及时整改。
3、模板验算（见第五节）
4、模板的加工
木模的加工由劳务承包方现场加工：依据图纸、本方案、洽商、现场
实际尺寸等画出本班组施工范围内梁、板、柱模板的拼板图（要有拼
板编号），需调整误差模板（梁中部模板和板角部模板、柱上部模板）
应留出1-2cm余量；并据此裁好每块胶合板（在背面用白粉笔编号），
下部均分垫三根100×100mm2的木方，分类堆放高度不超过，随加
工随用；其中柱模应先把背楞木框好（两块模板接头部位要有横背
楞），再在背楞木框上钉板。所有钉眼用腻子填满后粘上胶带纸。
第三节 技术质量保证措施
一、进场模板质量要求
1、模板要求
1．1、技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场竹胶板出
厂合格证和检测报告来检验）。
1．2、外观质量检查标准（通过观察检验）：
1．3、任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。
1．4、公称幅面内不得有板边缺损。
1．4．1 每m2单板脱胶≤ m2。
1．4．2 每m2污染面积≤ m2。
1．4．3 每400mm2最大凹陷深度2mm，且≤1个。
1．5、规格尺寸标准（附表7）：
模板规格尺寸标准 附表 7
序号 项目 偏差标准
1 δ=12mm ±
厚度
δ=15mm ±
2 长、宽 ±3mm
3 对角线长度差 ≤5mm
4 翘曲度 ≤%
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取
8点平均值：各测点与平均值差为偏差。
长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2
点，取平均值。
对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。
翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）
量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、其他：
2．1、四周缝边涂料涂刷必须均匀、牢固、无漏涂。
2．2、进场钢管碗扣式脚手架必须符合相应质量标准。
2．3、现场加工木模板质量标准
3、模板安装质量标准
3．1、必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）及
相关规范要求。
3．1．1 保证项目
模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。
3．2．2 基本项目
ˊ、接缝宽度≤(用工程检测仪上的楔形塞尺检查)。
ˊ、模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂（通过观察检查）。
3．2．3 允许偏差项目
3．2．4 其他
安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商不得遗漏，且安装必须
牢固。
阴阳角必须方正（用工程检测仪上角尺检验）。
二、模板工程质量控制
1、质量控制程序
模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后报所属队伍工长检验，合格
后依次报项目区域责任师、质量总监进行核定，并按公司颁发的《建筑工程施
工技术资料管理实用手册》（1999年版）及《技术资料管理方案》填写预检记
录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监
理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规
范），视性质轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。
2、质量控制注意点
2．1 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土
时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及
时恢复。
2．2 混凝土吊斗不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。
所有接缝处加粘海棉条（包括柱墙根部、梁柱交接处等容易漏浆部位）。
为保证外墙观感质量，外墙模根部内贴塑料板、紧贴模板上口加焊100mm×6mm
（厚）钢板带。
2．3 上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。
2．4 柱、墙模下部加垫软塑料管，以防漏浆。
三、节约材料措施
1、在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢
管长切短时，应满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进
行施工。
2、不得放置好的木模上随意践踏、重物冲击：木方分类堆放，不得随
意切断或锯、割。
3、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。
4、安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放，
模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。
5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板
进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识：做到精心保养，
以延长使用期限。
四、成品保护
1、操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。
2、为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、
支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；不得在支好顶板模上焊接钢筋（固定
线盒）或要垫起，并在模板上加垫铁或其他阻燃材料；在支好顶板模上进
行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。
五、安全、环保、文明施工
1、支拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相
关安全操作规程等）。
3、在拆柱模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时应有起重工配合；拆除
顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全
网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，施工人员不得在此区域操作，必须在
铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否
有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。
4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土
时必须由模板支设班组派专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组
织及时恢复。经常检查支设模板吊勾、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，
发现问题及时组织处理。
5、木工机械必须使用专用倒顺开关，一次线长不得超过3米，外壳接
保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂
纹（使用前检查，使用中随时检查）：且电锯必须具备皮带防护罩、锯片
防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩
和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机
械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；
两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规
程。
六、环保与文明施工
1、夜间22：00~6：00之间现场停止模板加工和其他模板作业。
2、现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到模板工程
施工、加工工完场清。
第四节、模板设计计算书
因本工程1#~14#楼标准层高度均为3米，计算式以7#楼为例。
KL-M-a((7-6)-(7-12)/(7-M))梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书
计算依据：
1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
4、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006
一、工程概况
新浇混凝土梁板特性 KL-M-a((7-6)-(7-12)/(7-M))
混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 240×600
模板支架高度H(m) 3
模板支架的纵向长度La(m)
模板支架的横向长度Lb(m)
二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式 梁侧无板，梁底次楞
平行于梁跨方向
立杆纵向间距 la(mm) 900
立杆横向间距 lb(mm) 650 模板支架步距 h(mm) 1500
梁左侧立杆距梁中心线距离
(mm)
325 梁底增加承重立杆根数 0
梁底立杆支撑方式 双扣件 每纵距内附加梁底支撑主楞
根数
1
梁底支撑次楞根数 2 立杆伸出顶层横向水平杆中
心线至模板支撑点的长度
a(mm)
200
设计简图如下：
模板设计立面图
模板设计平面图
三、荷载设计
模板(kN/m2)
次楞(kN/m)
主楞(kN/m)
支架(kN/m)
模板及支架自重标准
值
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
新浇筑混凝土自重标
准值 (kN/m3)
25
梁 钢筋自重标准值
(kN/m3) 板
施工人员及设备荷载 1
标准值(kN/m2)
振捣混凝土时产生的
荷载标准值(kN/m2)
2
重现期 10 年一遇基本风压ω
0(kN/m2) 城市 温州市
地面粗糙度
B 类(田野、乡村、丛林、丘
陵及房屋比较稀疏的乡镇
和城市郊区)
风荷载高度变
化系数μz
模板支架顶部离建筑物
地面的高度(m)
1
模板支架状况 敞开式
风荷载作用方向 沿模板支架横向作用
支架 与风荷载在同面
内的计算单元立
杆数 n
10
风荷载
标准值
ω
k(kN/m
2)
风荷载体型系
数μs
模板 1
四、模板验算
模板类型 覆面木胶合板 模板厚度 t(mm) 18
模板抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
15 模板抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
模板弹性模量 E(N/mm2) 10000
取 单位宽度计算。计算简图如下：
W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×
183/12=486000mm4
q=γGΣqGk+ΣqQk=×[+(25+)×]×+×(1+2)×
=
q`=ΣqGk+ΣqQk=[+(25+)×]×+(1+2)×=
1、抗弯验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/54000=
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/(2bh)=3××103/(2×1000×18)=
[τ]=
符合要求！
3、挠度验算
νmax=5q`l4/(384EI)=5××2404/(384×10000×486000)=
νmax=≤[ν]=min[L/150，10]=min[240/150，10]=
符合要求！
4、支座反力
R1=R2=ql/2=
R`1=R`2=q`l/2=
五、次楞验算
次楞验算方式 三等跨连续梁 次楞材质类型 方木
次楞截面类型(mm) 50×80 次楞材料自重(kN/m)
次楞抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
13
次楞抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
次楞截面抵抗矩 W(cm3) 次楞截面惯性矩 I(cm4)
次楞弹性模量 E(N/mm2) 9350
次楞自重荷载：q1＝γGQ=×=
梁左侧楼板传递给次楞荷载：
q2=0kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载：
q3=0kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=××
=
梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=××
=
q=max[
q`=max[
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/53333=
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/(2bh0)=3××1000/(2×50×80)＝
τmax=
符合要求！
3、挠度验算
νmax=`l4/(100EI)=××4504/(100×9350×
2133330)=
νmax=≤[ν]=min[L/150，10]=min[450/150，10]=3mm
符合要求！
4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为：
R1=×(++0+)×=
R2=×(++0+)×=
R`1=×(++0+)×=
R`2=×(++0+)×=
六、主楞(横向水平钢管)验算
主楞材质类型 钢管 主楞截面类型(mm) Φ48×
主楞计算截面类型(mm) Φ48× 主楞材料自重(kN/m)
主楞截面面积(mm2) 489 主楞抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
125 主楞截面抵抗矩 W(cm3)
主楞截面惯性矩 I(cm4) 主楞弹性模量 E(N/mm2) 206000
主楞自重荷载：q1=γGq=×=
计算简图如下：
1、强度验算
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σmax=Mmax/W=×106/5080=
符合要求！
2、抗剪验算
主楞剪力图(kN)
Qmax=
τmax=2Qmax/A=2××1000/489＝
τmax=
符合要求！
3、挠度验算
主楞变形图(mm)
νmax=≤[ν]=min[L/150，10]=min[650/150，10]=
符合要求！
4、支座反力
支座反力依次为R1=,R2=
支座反力依次为R`1=,R`2=
七、纵向水平钢管验算
计算简图如下：
1、强度验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σmax=Mmax/W=×106/5080=
符合要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Qmax=
τmax=2Qmax/A=2××103/489=
τmax=
符合要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax=≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm
符合要求！
4、支座反力
支座反力依次为R1=,R2=,R3=,R4=
八、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应 是
扣件抗滑承载力设计值折减系数 1
最大支座反力Rmax=
×Rmax=×=，≤1×=12kN
在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！
九、模板支架整体高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006
第：模板支架的高宽比不应大于5
H/Lb=3/=<5
符合要求！
十、立杆验算
钢管截面类型(mm) Φ48× 钢管计算截面类型(mm) Φ48×
截面面积 A(mm2) 489 截面回转半径 i(mm)
截面抵抗矩 W(cm3) 抗压、弯强度设计值
[f](N/mm2)
205
立杆钢材的弹性模量
E(N/mm2)
206000 立杆自重标准值(kN/m)
截面惯性矩 I(cm4)
1、长细比验算
h/la=1500/900=，h/lb=1500/650=，查附录D，得
k=，μ=
l0=max[kμh，h+2a]=max[××1500，1500+2×200]=2466mm
λ=l0/i=2466/=157≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《浙江省模板支架规程》附录C得 φ=
2、风荷载验算
1) 模板支架风荷载标准值计算
la=，h=，《浙江省模板支架规程》表得φw=
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=，b/h=
通过插入法求η，得η=
μzω0d2=1××=，h/d=
通过插入法求μs1，得μs1=
因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=××()/()=
μs=φwμstw=×=
ωk=μzμsω0=×1××=
2) 整体侧向力标准值计算
ωk=μzμsω0=×1×1×=
3、稳定性验算
KH=1
1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+∑
NQk)：
R1=+××3=
R2=+××3=
Nut=max[R1,R2]=max[, ]=
[f]=205N/mm2
符合要求！
2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+×∑
NQk)：
R1=, R2=
Nut=max[R1,R2]=max[, ]=
Mw=×ωk lah2/10=××××
××103/(×489×1)+×106/(×103)=
[f]=205N/mm2
符合要求！
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积 AF(m2)
F=ωkla/La=×××
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3××3/[(4+1)×]=
σ=(+N1)/(φAKH)=
(×+)×103/(×489×1)=
符合要求！
KL-M-a((7-6)-(7-12)/(7-M))梁侧模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 KL-M-a((7-6)-(7-12)/(7-M)) 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 240×600
梁板结构情况 梁两侧有板 新浇混凝土梁计算跨度(m)
楼板厚度(mm) 0
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ162-2008
混凝土重力密度γ
c(kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间
t0(h)
5 外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正
系数β2
混凝土浇筑速度V(m/h) 6
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
min{γct0β1β2v1/2，γcH}＝
min{×24×5×××61/2，24×}
＝min{，}＝
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2) 4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[γct0β1β2v1/2，γcH]
＝min[×24×5×××61/2，24×]＝min[，]＝
承载能力极限状态设计值S承＝[+，
+×]＝[×+×4，×+××4]＝
[，]＝×＝
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝ kN/m2
三、支撑体系设计
次楞布置方式 水平向布置
次楞道数 4
主楞间距(mm) 900
主楞合并根数 2
次楞最大悬挑长度(mm) 0
对拉螺栓水平向间距(mm) 900
支撑距梁底距离依次为 70，530
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、模板验算
模板类型 覆面木胶合板 模板厚度(mm) 18
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
模板弹性模量E(N/mm2) 10000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝
bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。模板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×＝
q1静＝××G4k×b＝×××1＝
q1活＝×××Q2k×b＝×××4×1＝
Mmax＝静L2+活L2=××+××
＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/54000＝
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝静L+活L＝××+××＝
τmax=3Vmax/(2bh)=3××103/(2×1000×18)=
[τ]=
符合要求！
3、挠度验算
q＝bS正＝1×＝
νmax＝
≤min[L/150，10]＝min[200/150，10]=
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝×q1静×l左+×q1活×l左＝××+××
＝
正常使用极限状态
R'max＝×l左×q＝××＝
五、次楞验算
次楞最大悬挑长度(mm) 0 次楞计算方式 三等跨连
续梁
次楞类型 方木 次楞截面类型(mm) 50×80
次楞弹性模量E(N/mm2) 9000 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
次楞截面抵抗矩W(cm3) 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13
次楞截面惯性矩I(cm4)
计算简图如下：
1、抗弯验算
q＝
Mmax＝×q×l2=××=·m
σ＝Mmax/W＝×106/53333＝
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝×q×l=××＝
τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×50×80)＝
满足要求！
3、挠度验算
q＝
νmax＝
≤min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝××＝
正常使用极限状态
R'max＝××＝
六、主楞验算
对拉螺栓水平向间距
(mm)
900 主楞类型 钢管
主楞截面类型(mm) Φ48× 主楞计算截面类型(mm) Φ48×
主楞合并根数 2 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000
主楞抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
205 主楞抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
125
主楞截面惯性矩I(cm4) 主楞截面抵抗矩W(cm3)
主楞受力不均匀系数
因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为。
计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝，R2＝，R3＝，
R4＝
正常使用极限状态：R'1＝，R'2＝，R'3＝，
R'4＝
1、抗弯验算
主楞弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝×106/5080= N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2××1000/489＝ N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝≤min[l/150，10]=min[460/150，10]= mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值
Ntb(kN)
同主楞计算过程，可知对拉螺栓受力N＝×
Ntb＝
满足要求！
XB2((7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G))板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
4、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006
一、工程概况
新浇混凝土板特性 XB2((7-6)-(7-7
)/(7-F)-(7-G))
新浇混凝土楼板厚度(mm) 130
模板支架高度H(m) 3 模板支架的纵向长度La(m)
模板支架的横向长度Lb(m)
二、模板支撑体系设计
立杆纵向间距la(mm) 900 立杆横向间距lb(mm) 900
纵横向水平杆步距
h(mm)
1500 次楞布置方式 平行于立杆纵
向方向
次楞间距s(mm) 200 荷载传递至立杆方式 双扣件
扣件抗滑承载力设计值
折减系数
1 立杆伸出顶层横向水平
杆中心线至模板支撑点的长
度a(mm)
200
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计纵向剖面图
模板设计横向剖面图
三、荷载设计
模板(kN/m2)
次楞(kN/m)
主楞(kN/m)
模板及支架自重标准值
支架(kN/m)
新浇筑混凝土自重标准值
(kN/m3)
24
钢筋自重标准值 (kN/m3)
施工人员及设备荷载标准值
(kN/m2)
振捣混凝土时产生的荷载标
准值(kN/m2) 2
重现期 10年一遇
基本风压ω0(kN/m2)
城市 温州市
风荷载
标准值
ω
k(kN/m
2)
风荷载高度变化系数μz 地面粗糙度
B类(田野、乡村、
丛林、丘陵及房屋比
较稀疏的乡镇和城
市郊区)
1
模板支架顶部离
建筑物地面的高度(m)
模板支架状况 敞开式
风荷载作用方向
沿模板支架横向
作用支架
与风荷载在同面内的计
算单元立杆数n 10
风荷载体型系数μs
模板 1
四、模板验算
取单位宽度计算。计算简图如下：
W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×
183/12=486000mm4
q=γGΣqGk+ΣqQk=×[+(24+)×]×+×(+2)×
=
q`=ΣqGk+ΣqQk=[+(24+)×]×+(+2)×=
1、抗弯验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/54000=
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/(2bh)=3××103/(2×1000×18)=
[τ]=
符合要求！
3、挠度验算
νmax=`l4/(100EI)=××2004/(100×10000×
486000)=
νmax=≤[ν]=min[L/150，10]=min[200/150，10]=
符合要求！
模板验算方式 三等跨连续梁 模板类型 覆面木胶合板
模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
模板弹性模量E(N/mm2) 10000
五、次楞验算
次楞验算方式 三等跨连续梁 次楞材质类型 方木
次楞截面类型(mm) 50×80 次楞材料自重(kN/m)
次楞抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
13 次楞抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
次楞截面抵抗矩W(cm3) 次楞截面惯性矩I(cm4)
次楞弹性模量E(N/mm2) 9350
计算简图如下：
q=γGΣqGk+ΣqQk=×[(+(24+)×)×+]+×(+2)×
=
q`=ΣqGk+ΣqQk=[(+(24+)×)×+]+(+2)×
=
1、强度验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/53333=
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/(2bh0)=3××1000/(2×50×80)＝
τmax=
符合要求！
3、挠度验算
νmax=`l4/(100EI)=××9004/(100×9350×
2133330)=
νmax=≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm
符合要求！
4、支座反力计算
Rmax==××=
R`max=`l=××=
六、主楞(横向水平钢管)验算
主楞验算方式 三等跨连续梁 主楞材质类型 钢管
主楞截面类型(mm) Φ48× 主楞计算截面类型(mm) Φ48×
主楞材料自重(kN/m) 主楞截面面积(cm2)
主楞抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
205 主楞抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3) 主楞截面惯性矩I(cm4)
主楞弹性模量E(N/mm2) 206000
计算简图1如下：
主楞弯矩图(kN·m)
主楞剪力图(kN)
主楞变形图(mm)
计算简图1支座反力依次为
R1=,R2=,R3=,R4=
Mmax=
Qmax=
Vmax=
计算简图2如下：
主楞弯矩图(kN·m)
主楞剪力图(kN)
主楞变形图(mm)
计算简图2支座反力依次为
R5=,R6=,R7=,R8=
Mmax=
Qmax=
Vmax=
1、强度验算
σmax=Mmax/W=×106/5080=
符合要求！
2、抗剪验算
τmax=2Qmax/A=2××1000/489＝
τmax=
符合要求！
3、挠度验算
νmax=≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm
符合要求！
4、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应 是
最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=
×Rmax=×=，≤1×=12kN
在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！
R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4,R`5,R`6,R`7,R`8]=
七、立杆验算
钢管截面类型(mm) Φ48× 钢管计算截面类型(mm) Φ48×
截面面积A(mm2) 489 截面回转半径i(mm)
截面抵抗矩W(cm3) 抗压、弯强度设计值
[f](N/mm2)
205
立杆钢材的弹性模量
E(N/mm2)
206000
1、长细比验算
h/la=1500/900=，h/lb=1500/900=，查附录D，得
k=，μ=
l0=max[kμh，h+2a]=max[××1500，1500+2×200]=2578mm
λ=l0/i=2578/=164≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《浙江省模板支架规程》附录C得 φ=
2、风荷载验算
1) 模板支架风荷载标准值计算
la=，h=，《浙江省模板支架规程》表得φw=
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=，b/h=
通过插入法求η，得η=
μzω0d2=1××=，h/d=
通过插入法求μs1，得μs1=
因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=××()/()=
μs=φwμstw=×=
ωk=μzμsω0=×1××=
2) 整体侧向力标准值计算
ωk=μzμsω0=×1×1×=
3、稳定性验算
KH=1 不组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+∑NQk=Rmax+γGH=+××
3=
σ=
[f]=205N/mm2
符合要求！
组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+×∑NQk=R'max+γGH=+××
3=
Mw=×ωk lah2/10=××××
σ=
××103/(×489×1)+×106/(×103)=
[f]=205N/mm2
符合要求！
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
F=ωkla/La=×××
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3××3/[(4+1)×]=×10-3kN
σ=(+N1)/(φAKH)=
(×+×10-3)×103/(×489×1)=
[f]=205N/mm2
符合要求！
TWQ240((7-2)-(7-3)/(7-B))墙模板（支撑不等间距）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
砼墙特性 TWQ240((7-2)-(7-3)/(7-B)) 砼墙厚度(mm) 240
砼墙高度(mm) 3000
二、支撑构造
小梁布置方式 竖直 小梁间距l(mm) 100
主梁最大悬挑长度D(mm) 100 对拉螺栓水平间距s(mm) 300
主梁和支撑构造
支撑序号 主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)
第1道 100
第2道 800
第3道 1500
第4道 2200
第5道 2900
简图如下：
墙模板(支撑不等间距)剖面图
墙模板(支撑不等间距)正立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ162-2008
混凝土重力密度γ
c(kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h) 5
外加剂影响修正系
数β1
混凝土坍落度影响修正系
数β2
混凝土浇筑速度
V(m/h)
6
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
min{γct0β1β2v1/2，γcH}
＝min{×24×5×××
61/2，24×3}＝min{，72}
＝72kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2
有效压头高度h＝G4k/γc＝72/24＝3m
承载能力极限状态设计值
Smax＝[+， G4k+×]＝[
×+×，×+××]＝
Smin＝× Q3k＝××＝
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝
Sˊmin＝0kN/m2
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度（mm） 18
面板抗弯强度设计值[f]
（N/mm2）
15 面板弹性模量E（N/mm2） 1000
根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽
度即b＝1000mm
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×
183/12=486000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
q＝bSmax＝×＝
验算简图
Mmax＝ql2/8=×
σ＝Mmax/W＝×106/54000= N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝×＝
验算简图
挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5××1004/(384×1000×
486000)=≤[ν]=l/250=100/250=
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×80
小梁抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
13 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350
小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4)
小梁合并根数n 2 小梁受力不均匀系数η 1
1、强度验算
qmax＝ηlSmax＝1××＝
qmin＝ηlSmin＝1××＝
验算简图
弯矩图()
Mmax＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/53333= N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊmax＝ηlSˊmax＝1××72＝
qˊmin＝ηlSˊmin＝1××0＝0kN/m
验算简图
变形图(mm)
νmax＝≤[ν]=l/250=700/250=
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图(kN)
R1= /η=
R2= /η=
R3= /η=
R4= /η=
R5= /η=
正常使用极限状态
剪力图(kN)
Rˊ1 = /η = = kN
Rˊ2 = /η = = kN
Rˊ3 = /η = = kN
Rˊ4 = /η = = kN
Rˊ5 = /η = = kN
4、抗剪验算
Vmax＝
τ＝3Vmax/(2bh)=3××103/(2×50×80)= N/mm2
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×
主梁计算截面类型(mm) Φ48× 主梁抗弯强度设计值 205
[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000
主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁合并根数m 2 主梁受力不均匀系数ζ
主梁计算方式 三等跨梁
由上节'小梁验算'的'支座反力计算'知，主梁取小梁对其反力最大的
那道验算。
承载能力极限状态：
Rmax＝ζMax[，，，，]＝×
=。
正常使用极限状态：
Rˊmax＝ζMax[，，，，]＝×
=。
1、强度验算
验算简图
弯矩图()
Mmax＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/5080= N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
剪力图(kN)
第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝
计算方法同上，可依次知：
第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝
第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝
第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)＝
第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)＝
3、挠度验算
验算简图
变形图(mm)
νmax＝≤[ν]=l/250=300/250=
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓计算依据 最不利荷载传递方式 对拉螺栓类型 M14
轴向拉力设计值Ntb(kN)
同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：
N＝≤Ntb＝
满足要求！
KZ3((7-12)/(7-K))柱模板（支撑不等间距）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土柱名称 KZ3((7-12)/(7-
K))
新浇混凝土柱的计算高度
(mm)
3000
新浇混凝土柱长边边长(mm) 840 新浇混凝土柱短边边长(mm) 400
二、支撑体系设计
柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 3
柱箍两端设置对拉螺栓 是 柱长边对拉螺栓根数 2
柱短边对拉螺栓根数 1 对拉螺栓布置方式 均分
柱长边对拉螺栓间距(mm) 345,345,345 柱短边对拉螺栓间距(mm) 298,298
柱箍搭设
序号 柱箍距柱底距离hi(mm) 柱箍依次间距(mm)
1 100 100
2 600 500
3 1100 500
4 1600 500
5 2100 500
6 2600 500
平面图：
平面图
立面图：
立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安
全技术规范》
JGJ162-2008
混凝土重力密度γ
c(kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间
t0(h)
5 外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正
系数β2
混凝土浇筑速度V(m/h) 6
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高
度H(m) 3
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)
min{γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{
×24×5×××61/2，24×3}＝
min{，72}＝72kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值
Q3k(kN/m2)
2
有效压头高度h=G4k/γc=72/24=3m
承载能力极限状态设计值
Smax＝[+，+×]＝[
×72+×2，×72+××2]＝[，]＝×＝
Smin＝×=××2=
正常使用极限状态设计值
S'max＝G4k＝72 kN/m2
S'min＝0 kN/m2
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 18
面板抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽
度取单位宽度即b=1000mm。
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×
183/12=486000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【三等跨连续梁】验算
简图：
静载线荷载q1＝××bG4k＝×××72＝
活载线荷载q2＝× × ×bQ3k＝× × ××2＝
Mmax==××××
=·m
σ＝Mmax/W＝×106/54000=13N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'＝bS'max＝×72＝72kN/m
简图：
ν＝ q'l4/(100EI)＝×72×2804/(100×10000×
486000)=≤[ν]＝l/400＝280/400＝
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×80
小梁截面惯性矩I(cm4) 小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
13 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350
小梁抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
1、强度验算
qmax＝lSmax＝×＝
qmin＝lSmin＝×＝
简图：
弯矩图：
()
Mmax=·m
σ＝Mmax/W＝×106/53333= N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q'max＝lS'max＝×72＝
q'min＝lS'min＝×0＝0kN/m
简图：
变形图：
(mm)
νmax=≤[ν]=l/400=500/400=
满足要求！
3、支座反力计算
1）承载能力极限状态
剪力图：
(kN)
R1= R2= R3=
R4= R5= R6=
2）正常使用极限状态
剪力图：
(kN)
R'1= R'2= R'3=
R'4= R'5=
R'6=
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知
Vmax＝
τ＝3Vmax/(2bh)=3××103/(2×50×80)=
[τ]=
满足要求！
六、柱箍验算
柱箍材质及类型 钢管 柱箍截面类型(mm) Φ48×
柱箍计算截面类型(mm) Φ48× 柱箍截面面积A(cm2)
柱箍截面惯性矩I(cm4) 柱箍截面抵抗矩W(cm3)
柱箍抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000
柱箍合并根数 2 柱箍受力不均匀系数η
由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大
的那道验算
连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半
后，最大支座反力的一半。
1）长边柱箍
取小梁计算中l=840/(4-1)=280mm=代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[，，，，，]＝×
=
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[，，，，，]＝×
=
2）短边柱箍
取小梁计算中l=400/(3-1)=200mm=代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[，，，，，]＝×
=
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[，，，，，]＝×
=
1、强度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
()
长边柱箍计算剪力图：
(kN)
Mmax＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/5080=
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算弯矩图：
()
短边柱箍计算剪力图：
(kN)
Mmax＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/5080=
满足要求！
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力：
Rc1=
Rc2=
Rc3=
Rc4=
短边柱箍支座反力：
Rd1=
Rd2=
Rd3=
3、挠度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算变形图：
(mm)
νmax＝≤[ν]=l/400=345/400=
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算变形图：
(mm)
νmax＝≤[ν]=l/400=298/400=
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M16 轴向拉力设计值Ntb(kN)
扣件类型 3形26型 扣件容许荷载(kN) 26
N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rd1，Rd2，Rd3]＝≤Ntb＝
满足要求！
N＝≤26kN
满足要求！
