扩建项目
模板分项工程
专项施工方案
建 设 单 位：
监 理 单 位：
施 工 单 位：
项目负责人 ：
技术负责人 ：
编 制 人 ：
编 制 日 期： 年 月 日
1、编制依据：
合同文件；
设计文件：图纸、图纸会审、设计变更、地质勘察报告等资料；
《建筑施工安全检查标准 》 JGJ59-2011
《施工企业安全生产评价标准》 JGJ/T77-2003
《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》 JGJ 164-2008
危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法
建设工程安全生产管理条例 国务院令 393 号
企业的安全管理规章制度，工程项目施工组织设计；
公司各种管理制度及管理体系文件。
2、工程概况：
根据工程各单体结构设计特点，本方案设计本着以最不利情况为原则，结
构受力模型梁板模板支撑高度均取 ，梁截面尺寸 400mm*1000mm、砼板
120mm 厚、框架柱截面尺寸为 600mm*900mm。依据建设部建质[2009]87 号关于
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知和《山东省建筑工程安全专
项施工方案编制审查与专家论证办法》的要求，特编制此模板专项施工方案。
%E5%AE%89%E5%85%A8%E8%A7%84%E8%8C%83/%E5%BB%BA%E7%AD%91%E6%96%BD%E5%B7%A5%E5%AE%89%E5%85%A8%E6%A3%80%E6%9F%A5%E6%A0%87%E5%87%
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3、模板选用
基础，主体框架柱、框架梁、砼墙及楼板模板均采用采用 12mm 竹胶板。
4、方案设计：
柱模板方案设计
框架柱计算断面尺寸 600*900mm，计算高度按最不利 高进行验算，模
板面板采用 12 厚竹胶板。
柱箍采用双钢管 48mm×，柱箍间距计算跨度 d = 500mm，柱模板竖
楞（木方）截面宽度 50mm，高度 50mm，B 方向竖楞 4 根，H 方向竖楞 5 根，H
方向 12mm 对拉螺栓 1 道。
柱模板支撑计算简图
梁模板基本参数
梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=1000mm，H 方向对拉螺栓 2 道，对
拉螺栓直径 14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 1150mm。梁模板使用的木
方截面 50×50mm，梁模板截面侧面木方距离 300mm，梁底均匀分布 4 根木方。
梁模板厚度 h=12mm，弹性模量 E=10584N/mm2，抗弯强度[f]=37N/mm2。
600
183 183 183
90
0
21
2
21
2
21
2
21
2
钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取 。模板支架搭设高度为
，梁截面 B×D=400mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=，立杆的步
距 h=，梁底增加 2 道承重立杆，即梁底共设 4 根承重立杆，梁两侧立杆间
距 ，外侧周围剪刀撑连续布置。
模板自重
施工均布荷载标准值
楼板模板基本参数
满堂脚手架设计参数 单位（m）
立杆
纵距
立杆
横距
立杆步距 扫地杆
距地距
离
立杆支撑
点距顶部
横杆距离
（≤）
可调底
托伸出
距离（≤）
U 托伸
出钢管
距离
（≤）
外侧剪刀撑
布置方式
连续布置
69
00
18
00
10
00
400
933 133 933
模板支架搭设高度为 ，立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，
立杆的步距 h=。
面板厚度 12mm，剪切强度
50mm*50mm，次龙骨木方间距 300mm。
模板自重
。
5、安全验算：
柱模板计算书
柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度
验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 ；
T —— 混凝土的入模温度，取 ℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 ；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取 。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
考虑结构的重要性系数 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=×=
考虑结构的重要性系数 ，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=×=
柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如
下
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距 。
荷载计算值 q = ××+××=
面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = ×× = ；
213 213 213
A B
截面惯性矩 I = bh3/12 = ××× = ；
式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/12000=
板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××2134/(100×10584×72000)=,面
板的最大挠度小于
竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，
计算如下：
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 。
荷载计算值 q = ××+××=
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =P/l=
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q= = ××=
最大支座力 N= = ××=
截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = ×× = ；
截面惯性矩 I = bh3/12 = ××× = ；
式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
500 500 500
A B
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2136/(2×50×50)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
(3)挠度计算
最 大 变 形 v= × × × ×
)=,最大挠度小于
B 方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (×+×)× × =
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载 P 取木方传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
760
A B
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到,最大弯矩 Mmax=;最大变形 vmax=
最 大 支 座 力 Qmax=; 抗 弯 计 算 强 度 f = M/W = ×
106/=
钢管的最大挠度小于 与 10mm,满足要求!
H 方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (×+×)× × =
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取木方传递力。
760
A B
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到,最大弯矩 Mmax=;最大变形 vmax=
530 530
A B
530 530
A B
最 大 支 座 力 Qmax=; 抗 弯 计 算 强 度 f = M/W = ×
106/=
管的最大挠度小于 与 10mm,满足要求!
H 方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12
对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A =
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] =
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N =
H 方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！
梁模板计算书
模板荷载标准值计算
模 板 自 重 = ； 钢 筋 自 重 = ； 混 凝 土 自 重 =
=
和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载
标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 ；
T —— 混凝土的入模温度，取 ℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 ；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取 。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=
考虑结构的重要性系数 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=×=
考虑结构的重要性系数 ，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=×=
梁侧模板计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如
下：
作用在梁侧模板的均布荷载 q=(×+×)×=
截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = ×× = ；
截面惯性矩 I = bh3/12 = ××× = ；
式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取 M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=，
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/24000=
的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]= T < [T]，满足要求!
挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×10584×144000)=，
面板的最大挠度小于
穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (×+×)××
梁螺栓直径为 14mm ；穿梁螺栓有效直径为 ；穿梁螺栓有效面积为
A=；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=；穿梁螺栓承受拉力
最大值为 N=；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距 1150mm。每个
截面布置 2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!
梁支撑脚手架的计算
由可变荷载效应控制的组合 S=×(×+)+×=
由永久荷载效应控制的组合 S=××+××=
由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 ，可变荷载
分项系数取 ×=
采用的钢管类型为φ48×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
梁底模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计
算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = ××=
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/=
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (+)××=,所以，
均布荷载 q = ×+×=
集中荷载 P = ×=;
面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = ×× = ；
截面惯性矩 I = bh3/12 = ××× = ；
式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
计算简图
弯矩图()
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
133 133 133
A B
133 133 133
A B
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=
N2=
N3=
N4=
最大弯矩 M = ,最大变形 V = .
(1)抗弯强度计算
经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f = M/W = × 1000 ×
1000/12000= [f]，取
弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 T=3Q/2bh=3 × × ×
)= [T]= T <
[T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = ，面板的最大挠度小于
梁底支撑木方的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q= = ××=
最大支座力 N= = ××=
本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = ×× = ；
截面惯性矩 I = bh3/12 = ××× = ；
式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
木方的抗弯计算强度小于
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1789/(2×50×50)=
值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最
大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)，得到 q=
v=
最大挠度小于
梁底支撑钢管计算
(一)、梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载 P 取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
933 133 933
A B
933 133 933
A B
支撑钢管变形图(mm)
经 过 连 续 梁 的 计 算 得 到 ， 最 大 弯 矩 Mmax= ， 最 大 变 形
vmax=，最大支座力 Qmax=，抗弯计算强度 f = M/W =×
106/=
钢管的最大挠度小于 与 10mm,满足要求!
(二)、梁底支撑纵向钢管计算
集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
850 850 850
A B
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到，最大弯矩 Mmax=，最大变形 vmax=
最 大 支 座 力 Qmax= ， 抗 弯 计 算 强 度 f = M/W = ×
106/=
支撑钢管的最大挠度小于 与 10mm,满足要求!
扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 ,双扣件取 ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中 R 取最大支座反力，R=，选用单扣件，抗滑承载力的设计计算
满足要求!
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
850 850 850
A B
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1= (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = ×=
顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = ×=
非顶部立杆段 N = +=
顶部立杆段 N = +=
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)
非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数,按照表 取值为 ,当允许长细比验算时 k
取 1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录 C 表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
顶部立杆段：a= 时，u1=,l0=；
λ=3639/=,允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=,σ=7541/(×)=
a= 时，u1=,l0=；
λ=3768/=,允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=,σ=7541/(×)=
a= 时，σ= σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=,l0=；
λ=3638/=
允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=,σ=8530/(×)= σ< [f],满足
要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 依据扣件脚手架规范计算公式
MW=×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = ××=
h —— 立杆的步距，；
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的弯矩 Mw=×××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆 Nw=+×+××
非顶部立杆 Nw=+×+××
立杆段：a= 时，u1=,l0=；
λ=3639/=,允许长细比λ= <210 ,长细比验算满足要求!
φ=,σ=7628/(×)+84000/4788=
a= 时，u1=,l0=；
λ=3768/=,允许长细比λ= <210 ,长细比验算满足要求!
φ=,σ=7628/(×)+84000/4788=
插值计算 a= 时，σ= σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=,l0=；
λ=3638/=,允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=,σ=8618/(×)+84000/4788=
σ< [f],满足要求!
梁板模板支撑架计算满足要求！
模板计算书
由可变荷载效应控制的组合 S=×(×+)+×=
由永久荷载效应控制的组合 S=××+××=
由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 ，可变荷载分
项系数取
采用的钢管类型为φ48×。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计
算。
静荷载标准值 q1 = ××+×=
活荷载标准值 q2 = (+)×=
面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = ×× = ；
截面惯性矩 I = bh3/12 = ××× = ；
式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取
M =
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = ×(×+×)××=；
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/21600=
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=×(×+×)×=
截面抗剪强度计算值 T=3×
截面抗剪强度设计值 [T]=
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
挠度计算
v = / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = ××3004/(100×10584×129600)=，
面板的最大挠度小于
木方验算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l =
最大弯矩 M = =×××=
最大剪力 Q= = ××=
最大支座力 N= = ××=
截面抵抗矩 W = bh2/6 = ×× = ；
截面惯性矩 I = bh3/12 = ××× = ；
式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
度小于
木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q =
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1314/(2×50×50)=
截面抗剪强度设计值 [T]=
木方的抗剪强度计算满足要求!
木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最
大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=
v=
最大挠度小于
板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算：
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载 P 取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图()
900 900 900
A B
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最 大 弯 矩 Mmax=, 最 大 变 形 vmax=, 最 大 支 座 力
Qmax=,
抗弯计算强度 f = M/W =×106/=
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于 与 10mm,满足要求!
扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 ,双扣件取 ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中 R 取最大支座反力，R=，选用单扣件，抗滑承载力的设计计算
满足要求!
900 900 900
A B
模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = ×=
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ××=
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = ×××=
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+)××=
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = +
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N =
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A =
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] =
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)
非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数，按照表 取值为 ,当允许长细比验算时 k
取 1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录 C 表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = ；
顶部立杆段：a= 时，u1=,l0=；
λ=3510/=
允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=
σ=6867/(×)=
a= 时，u1=,l0=；
λ=3637/=
允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=
σ=6867/(×)= a= 时，σ
= σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=,l0=；
λ=3516/=
允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=
σ=7753/(×)= σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式
MW=×
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=××=
h —— 立杆的步距，；
la —— 立杆迎风面的间距，；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，；
风荷载产生的弯矩 Mw=×××××
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆 Nw=×+×+××
非顶部立杆 Nw=×+×+××
顶部立杆段：a= 时，u1=,l0=；
λ=3510/=
允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=
σ=7398/(×)+379000/4788=
a= 时，u1=,l0=；
λ=3637/=
允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=
σ=7398/(×)+379000/4788=
算 a= 时，σ= σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=,l0=；
λ=3516/=
允许长细比λ= <210,长细比验算满足要求!
φ=
σ=8285/(×)+379000/4788= σ< [f],
满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
6、施工准备:
技术准备：专项施工方案编制完成，技术交底落实到班组个人。
劳动力准备：专业工人 20 人，全部参加技术交底会议。
现场准备和施工作业环境的要求：
现场作业人员经过技术交底培训，操作班组应熟悉设计及施工说明书，并做
好模板安装作业的分工准备。
应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并运至工地制定地点堆
放。
备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。
模板材料和钢管等进场准备充足。
7、施工方法：
男女生宿舍楼后浇带模板
根据后浇带位置，首先支设脚手架，脚手架应与其他梁、板脚手架分别支设
使之成为一个独立体系。为了保证脚手架的稳定性，用钢管和其他脚手架进行连
接，脚手架每隔 4m 扎设剪刀撑一道以保证脚手架的稳定性。后浇带施工前，后浇
带两侧（本跨内）梁板的模板不可拆除，后浇带砼达到设计强度后，方可拆模。
主体梁、板、柱模板
模板类型、支撑方案、模板缝隙处理方法、隔离剂选用。
混凝土墙模板安装:
（1）工艺流程:
（2）复查墙模板位置的定位基准线。按位置线安装门洞模板，下预埋件或木砖。
（3）把预先拼装好的一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装止水螺
栓，之水螺栓规格和间距为 500mm*500mm,距离条形基础顶面 200mm。安装模板
应边校正边安装，注意对两侧穿孔的模板对称放置，之水螺栓与墙模保持垂直。
（4）清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，拧紧穿
墙螺栓。
（5）板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，
办理预检手续。
（6）模板之间应加海绵条夹紧，防止漏浆。
梁模板安装:
（1）模板的工艺流程:
（2）首层地面上在立杆下要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直
线上。间距以 90cm。立杆中间和下方加横杆或斜杆，立杆双向加剪刀撑和水平拉
秆，离地 50cm 设一道，以上每隔 设一道。立杆加可调顶托。当梁跨度≥ 4m
时，跨中梁底处应按设计要求起拱，起拱高度为梁跨度的 1—
（3）在立杆上采用顶托调整预留梁底模板的高度，符合设计要求后，拉线安装梁
底模板并找直。
（4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，用梁卡具或
安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为 75cm。当梁高超 60cm 时，
需加腰楞。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹固定。
（5）模板之间应加海绵条夹紧，防止漏浆。
（6）复核检查梁模尺寸，与相邻梁墙模板连接固定。有楼板模板时，与板模拼接
固定。
楼板模板安装:
（1）工艺流程:
（2）楼层地面立杆前也应垫通长脚手板。采用多层支架支模时，支柱应垂直，上
下层支柱应在同一竖向中心线上。
（3）从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱，临时固定；再安第二排龙骨
和支柱，依次逐排安装。支柱与龙骨间距应根据模板设计规定间距为 ，大龙
骨间距为 ，小龙骨间距为 。
（4）调节支柱高度，将大龙骨找平。
（5）铺模板:可从一侧开始铺，模板拼缝严密，模板之间应加海绵条夹紧，防止漏
浆。
（6）用水准仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。支柱之间应加水平拉杆。
根据支柱高度决定水平拉杆设几道。一般情况下离地面 30cm 处一道，往上纵横
方向每隔 一道，并应经常检查，保证完整牢固。
楼梯模板施工
楼梯底模采用新竹胶板平铺在斜杆支架上，楼梯侧模及踏步模板采用异型木
模板，施工前先放大样，确定加固方案，楼梯模板支设成型后，认真检查标高、
位置尺寸的准确性。
构造柱模板
构造柱采用竹胶板模板， 利用Φ12 螺栓，从砌体水平灰缝中穿墙而过，固定
构造柱两侧模板。详见下图：
预 埋 Φ 20钢 筋
牵 杆
底 模
斜 撑
吊 木
三 角 支 撑
钢 支 撑
模板安装一般要求
（1）具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠地承受新浇筑混凝土自重、
侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。
（2）构造简单，拆装方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇注、养护。
（3）安全构造
℃立柱接长严谨搭接，必须采用对接扣件连接，相邻立柱的对接头不得在同步内，
且对接接头沿竖向错开的距离宜小于 500m，各接头中心距主节点不宜大于步距的
1/3。
℃严谨将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定于水平杆上。
℃顶部支撑点最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于
300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于 200mm。
℃支架立杆应竖直设置，2m 高度的垂直允许偏差为 15mm。
℃设置在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过 300mm 时，应采取可靠措
施固定，插入钢管内不得小于 150mm。
构造柱
模板
砌体
Φ 12螺栓
Φ 48× 3. 5钢管
℃当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应
大于 25mm。
℃u 形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于
300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm，插入钢管内不得小于
150mm 安装时应保证上下同心。
℃满堂脚手架支撑立柱，在外侧周围设置竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每 8m 设
置由上而下的竖向连续式的剪刀撑，剪刀撑宽度为 5-8m，剪刀撑杆件的底端应与
地面顶紧，夹角宜为 45。-60º。高于 8m 的模板支架，其脚手架扫地杆设置层应设
置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底面平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 8m。
剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于 500mm，并采用 2 个旋转扣件分别在离杆
端不小于 100mm 处进行固定。在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之子
斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。
8、监测监控方案:
监测目的：
保证实际施工过程中与方案的设计相符，通过专项施工方案的编制有效的指导
施工。
过程中监控方案实施的准确度。
监测周期：
每一层搭设完成后。
监测设备：
仪器设备名称 规格、型号 精度 数 量
水准仪 DS3 3″ １台
9、技术措施:
组织措施：从专项方案的编制到实施完毕成立方案小组，组长：曹进明，组员：
邢新明、胡广、孙乐华、靳洪田、曲军朋、毕军杰、王玉杰、王天麟、徐进忠、
林高峰
安全技术措施：
从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，
不符合要求的不得从事高处作业。
安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和
安全带应定期检查，不合格者严禁使用。
模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术
措施的规定进行施工。
扫地杆、水平横杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。
安全网和各种安全设施应符合要求。
（在高处安装拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架，并应加设防护栏杆。
在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌派专人看管。
作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或
操作平台上临时堆放的模板不宜超过 3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得
散放在脚手板尚。脚手架或操作平台上的施工总载荷不得超过其设计值。
钢尺 50m 1mm １把
钢尺 5m 1mm ５把
施工用的临时照明和行灯得电压不得超过 36V；当满堂板、钢支架及特别潮
湿的环境时，不得超过 12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套
电缆线。
施工用的临时照明和动力线应采用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定在
钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并制定夜晚施工的安全措施。施工用
临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，
严防绝缘破损漏电伤人。
模板安装时，上下应有人接应，随装随运严禁抛掷。
支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的支架或模板连接稳固，不得浮搁或
悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣的模板、支架等拆下运走，防止构建坠落或
作业人员扶空坠落伤人。
作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独力
梁或在其模板上行走。
模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险
情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。
在大风地区或大风季节施工时模板应有抗风的临时加固措施。
当遇大雨、大雾或 6 级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5 级
及以上的风力时，应停止高空吊运作业。雨后应及时清除模板和地面上的积水及
冰雪。
使用后的模板应拔除铁钉，分类进库堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防
防雨篷布。
模板拆除
板、梁底模的拆除，必须待留置的同条件养护试块的砼强度达到设计及规范
要求后进行，墙、柱、梁侧模待砼强度达到不因拆除而损坏砼棱角时，即可拆除，
模板拆除必须报主管技术人员及监理公司检查同意后方可拆除。
梁板模板拆除强度见下表：
结构
类型
结构跨度
设计的强度标准值百分
率（%）
≤2m >50
>2m ≤ 8m >75板
>8m >100
≤ 8m >75梁、拱、
壳 >8m >100
悬臂构件 — >100
拆除时分两大部：第一步拆除部分顶撑,第二步申请拆除现浇板模。拆除后的
模板必须及时清理干净，并刷好脱模剂，堆放整齐，以便周转使用。
梁模拆除时模板拆除顺序与安装顺序与相反。拆顶板模时，退着进拆除，即
由房间里向门口退着拆除，并且应随拿顶托随着拆除顶板模。
当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击
模板。
悬挑阳台模板在混凝土强度达设计强度的 100%方可拆除。
楼梯模板拆除应保证混凝土强度达设计强度的 100%。
拆除早拆模板时，对不能拆除的模板及支撑要做明确标志，严防误拆、错拆
或松动其他模板及支撑。
