施工组织设计（方案）报审表
工程名称：广州江森汽车内饰系统有限公司化龙土建项目工程
GD2202002□□□
致：广州宏元建设工程咨询有限公司（监理单位）
我方已根据施工合同的有关规定完成了广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂 工程
模板专项施工（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人批准，请予以审查。
附：《模板工程专项施工方案 》
承包单位（章）广州市黄埔建筑工程总公司
项 目 经 理 __________
日 期 2010 年 月 日
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师_______________
日 期_______________
总监理工程师审核意见：
项目监理机构 _______________
总监理工程师 _______________
日 期_______________
GD2201003 □□□
广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂土建项目工程
模 板 工 程 专 项 施 工 方 案
工程名称： 广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂
工程地点： 广州市番禺区金山大道东 633 号广汽中路
建设单位： 广州江森汽车内饰系统有限公司
编制单位：广州市黄埔建筑工程总公司 审批单位：
广州江森工厂化龙项目部
技术负责人： 审核人：
编 制 人： 审批人：
编制日期： 审批日期：
广州市黄埔建筑工程总公司
目 录
第1章 工程概述
1 总述
工程名称：广州江森汽车内饰系统有限公司化龙工厂土建工程
建设单位：广州江森汽车内饰系统有限公司
设计单位：广东省机电建筑设计研究院
监理单位：广州宏元建设工程咨询有限公司
施工单位：广州市黄埔建筑工程总公司
建设规模：工程包括生产车间及办公楼工程，为别钢结构及钢筋混凝土框架
结构，办公楼为三层，建筑面积合共约 14552m2。
2 编制依据
为了保证本项目模板分项工程施工安全，按相关规定特编制本专项施工方
案。
方案编制主要依据如下：
(1) 设计施工图纸；
(2)《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；
(3)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)。
(4)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。
(5)《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
(6)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
第2章 施工准备
1 技术准备
在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工
人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级
安全技术交底工作，减少和避免施工误差。
2 物资准备
(1)材料准备：
确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定
地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有
产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准
《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳
素结构钢》（GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压
痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂
有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格
证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓
必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强
度测试。
(2)机具准备：
根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用
前的检验、保养工作，确保运转正常。
(3)周转材料准备：做好模板、钢管门架支顶等周转料的备料工作，分批分
期进场。
3 劳动力准备
(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。
水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的
用水、用电需要。
(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗
前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内
容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范
要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，
加强遵纪守法教育。
第3章 模板支撑方案验算
1 模板及支撑架的材料选择
支顶系统主要材料如下：
（1）模板均采用 915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板；
（2）木枋：统一采用 80×80mm 木枋；
（3）支撑系统：选用Φ48× 钢管及其配件；
（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用Φ48× 钢管及其配件；
（5）垫板：采用脚手架配套底托，垫板为 80×80 木枋或平铺 18 厚夹板。
2 办公楼 120mm 厚楼板模板支撑方案及计算
办公楼楼板最厚为120mm，各部位进行验算取其验算值，其余楼板均按此方
案施工。
楼板支撑方案验算
1.模板支撑参数
横向间距或排距(m):；
纵距(m):；
步距(m):；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):；
模板支架搭设高度(m):（最高位-板厚-木方高）；
采用的钢管(mm):Φ48× ；
板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):；
混凝土与钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2):；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):；木方的间隔距离(mm):；
木方弹性模量E(N/mm2):；木方抗弯强度设计值(N/mm2):；
木方的截面宽度(mm):；木方的截面高度(mm):；
托梁材料为：木方 : 80×80mm；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 110× = cm3；
I = 110× = cm4；
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25××+× = kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = ×= kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=
其中：q=×+×=
最大弯矩 M=××2502= 51700 kN·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 51700/59400 = N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13
N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=
其中q =q1=
面板最大挠度计算值 ν = ××2504/(100×9500××104)= mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要
求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=8×8×8/6 = cm3；
I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = cm4；
1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25××+× = kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = × = kN/m；
2.强度验算:
计算公式如下:
M=
均布荷载 q = × q1 + ×q2 = ×+× = kN/m；
最大弯矩 M = = ×× = kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = ×106/ = N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]= N/mm2；
方木的最大应力计算值为 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13
N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = ×× = kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ××103/(2 ×80×80) = N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = N/mm2；
方木的受剪应力计算值 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值
N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
计算公式如下:
ν=
均布荷载 q = q1 = kN/m；
最大挠度计算值ν= ××11004 /(100×9000×)= mm；
最大允许挠度 [ν]=1100/ 250= mm；
方木的最大挠度计算值 mm 小于 方木的最大允许挠度 mm,满足要
求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：木方 : 80×80mm；
W= cm3；
I= cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝;
最大弯矩 Mmax = kN·m ；
最大变形 Vmax = mm ；
最大支座力 Qmax = kN ；
最大应力 σ= = N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13
N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 小于 1100/250,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = × = kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ×× = kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25××× = kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+2 ) ×× = kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = + = kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = +×2 = m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = m；
l0/i = 1700 / = 108 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设
计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= ××(+×2) = m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 按照表2取值 ；
Lo/i = / = 126 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= =
N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设
计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
验算结论
经验算，本方案符合安全施工要求。楼板模板采用以下方案施工：
模 板：均采用 915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板；
木 枋：统一采用 80×80mm 木枋；
支撑系统：选用Φ48×钢管及其配件；
横向间距或排距(m):；
纵距(m):；
步距(m):；
垫 板：采用脚手架配套底托，垫板为80×80木枋或平铺18厚夹板。
3 办公楼 350mm×900mm 梁模板方案及验算
本工程结构层高 米，由于屋顶采用结构找坡，屋脊处层高
米，取该位置进行验算。轴线跨度均为 9 米，因此取○8 轴截面最大的梁
WKL-1-1(5)进行计算，其截面为 350mm×900mm。
办公楼其余截面小于此的框架梁均按此梁模板构造方法施工。
布设大样图见下图
方案验算
一、参数
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):；
梁截面高度 D(m):
混凝土板厚度(mm):；
立杆梁跨度方向间距La(m):；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):；
立杆步距h(m):；
梁支撑架搭设高度H(m)：（最高位板厚）；
梁两侧立柱间距(m):；
承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):；
采用的钢管类型为Φ48×；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减
系数:；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):；
钢筋自重(kN/m3):；
施工均布荷载标准值(kN/m2):；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
3.材料参数
木材品种：长叶松；
木材弹性模量E(N/mm2)：；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：；
梁底方木截面高度h(mm)：；
梁底纵向支撑根数：4；
面板厚度(mm)：；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：300；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：300；
穿梁螺栓竖向根数：2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，600mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只
考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，
并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)
计算，得；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计
算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝
土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距()；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30××
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××=7kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ××2×=
q = q1+q2 = + = kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = ；
面板的最大弯距 M= ×× = ×；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×104 / ×104=
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ = 小于 面板的抗弯强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = × =
l--计算跨度(内楞间距): l = ；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 30×××
面板的最大挠度计算值: ω = ×× =
mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 = = ；
面板的最大挠度计算值 ω = 小于 面板的最大容许挠度值
[ω]=，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁
计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性
矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×802×1/6 = ；
I = 80×803×1/12 = ；
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距()；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (××+×2×)×=
内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；
内楞的最大弯距: M=××= ×；
最大支座力:R=××= kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = ×104/×104 =
N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值
[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =×= N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 300mm；
I--面板的截面惯性矩：I = ×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = ××3004/(100×10000××106) =
mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=；
内楞的最大挠度计算值 ω= 小于 内楞的最大容许挠度值
[ω]=，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力,按照集
中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯
性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×802×2/6 = ；
I = 80×803×2/12 = ；
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距()；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=
外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = ×105/×105 = N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ = 小于 外楞的抗弯强度设计值
[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=；
外楞的最大挠度计算值 ω = 小于 外楞的最大容许挠度值
[ω]=，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =×× = kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值
[N]=，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支
撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和
振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢
筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 500×18×18/6 = ×104mm3；
I = 500×18×18×18/12 = ×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 ()；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: ×（+）×××=
模板结构自重荷载：
q2:×××=
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: ×××=
q = q1 + q2 + q3=++=
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = ××=；
σ =×106/×104=
梁底模面板计算应力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作
用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(+)×+）×=
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =；
E--面板的弹性模量: E =
面板的最大允许挠度值:[ω] = = ；
面板的最大挠度计算值: ω =
××
面板的最大挠度计算值: ω = 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] =
/ 250 = ，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重
荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自
重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+)××= kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = ××(2×+)/ = kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (+2)×= kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = ×+×= kN/m；
活荷载设计值 P = ×= kN/m；
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8×8×8/6 = cm3；
I=8×8×8×8/12 = cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如
下:
线荷载设计值 q = += kN/m；
最大弯距 M == ×××= ；
最大应力 σ= M / W = ×106/ = N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,
满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = ×× = kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3× = N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = N/mm2；
方木的受剪应力计算值 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值
N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如
下:
q = + = kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= ××5004
/(100×10000××104)=；
方木的最大允许挠度 [ω]=×1000/250= mm；
方木的最大挠度计算值 ω= mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2
mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (+)×= kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (+)= kN/m2；
q = ×( + )+ × = kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支
撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB= kN；
最大弯矩 Mmax= ；
最大挠度计算值 Vmax= mm；
支撑钢管的最大应力 σ=×106/5080= N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]= N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度
N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载
力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= kN；
R < kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 = kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = ××= kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=×(
= kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=×(
kN；
N =+++= kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = ；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = ；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = ；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为： ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表，u =；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = ×× = m；
Lo/i = / = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f]
= 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 按照表2取值 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = ××(+×2) = m；
Lo/i = / = 126 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f]
= 205 N/mm2，满足要求！
验算结论
经验算，本方案符合安全施工要求。梁模板采用以下方案施工：
（1）模板均采用 915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板；
（2）木枋：统一采用 80×80mm 木枋；
（3）支撑系统：选用Φ48× 钢管及其配件；
（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用Φ48× 钢管及其配件；
（5）垫板：采用脚手架配套底托，垫板为 80×80 木枋或平铺 18 厚夹板。
（6）立杆梁跨度方向间距La(m):；
（7）立杆步距h(m):；
（8）梁两侧立柱间距(m):。
4 柱子模板方案及验算
方案验算
办公及制造管理中心柱子最大截面为 850mm×850mm，取其验算。
一、设计方案
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M12；
2.柱箍
柱箍材料:圆钢管；直径(mm):；壁厚(mm):；
柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；
3.竖楞
竖楞材料:木方（80mm×80mm）； 各面均3条（从上到下，接驳位错开）；
4.面板
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):；
大样图如下面3幅图：
计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取；
T -- 混凝土的入模温度，取℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取
H -- 模板计算高度，取；
β1-- 外加剂影响修正系数，取；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工
程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截
面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑
新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压
力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 385 mm，且竖
楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计
算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大
跨中弯距：
M=
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：×××=
式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大弯矩：M = ××385×385= ×；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×× mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
面板的最大应力计算值： σ = M/W = ×105 / ×104 =
面板的最大应力计算值 σ = 小于 面板的抗弯强度设计值
[σ]=13N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:
V=
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: ×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：×××=
式中，为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =+= kN/m；
面板的最大剪力：V = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = ；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=
面板截面的受剪应力 τ = 小于 面板截面抗剪强度设计值
[fv]=
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = ×＝
kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l = ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I=bh3/12
I= 450××× = ×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ν] = 385 / 250 = mm；
面板的最大挠度计算值: ν= ×× =
mm；
面板的最大挠度计算值 ν = 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]=
,满足要求！
四、竖楞计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨
连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵
抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6×1 = ；
I = 80×80×80×80/12×1 = ；
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=
其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
×××=
q = += kN/m；
竖楞的最大弯距：M =×××= ×105N·mm；
σ =M/W<f
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = ×105/×104 =
竖楞的最大应力计算值 σ = 小于 竖楞的抗弯强度设计值
[σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=
其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
×××=
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
×××=
q = += kN/m；
竖楞的最大剪力：V = ×× = ；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
V --竖楞计算最大剪力(N)：V== ××450=；
b --竖楞的截面宽度(mm)：b = ；
hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ = 小于 竖楞截面抗剪强度设计
值 [fv]=
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax=
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =× = kN/m；
νmax--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l = ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=×106；
竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = ；
竖楞的最大挠度计算值: ν= ×× =
mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν= 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]= ，
满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚，截面惯性矩I和截面
抵抗矩W分别为:
W = ×2=；
I = ×2=；
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = ( ×× + ×2×)× × = kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = kN；
B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = kN·m；
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ =M/(γxW)<f
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =×108/(××107)= 小于
柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = / 250 = mm；
柱箍的最大挠度 ν= 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=，满足
要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M12 ；
对拉螺栓的有效直径: mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = ×105××10-5 = kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N= 小于 对拉螺栓最大容许拉力值
[N]=，对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚，截面惯性矩I和截面
抵抗矩W分别为:
W = ×2=；
I = ×2=；
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (××+×2×)× × = kN；
最大支座力: N = kN；
H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = kN·m；
H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ =M/(γxW)<f
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ = N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =×108/(××107)= 小于
柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν = mm；
柱箍最大容许挠度: [ν] = / 250 = mm；
柱箍的最大挠度 ν = 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=，满足
要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的直径: M12 ；
对拉螺栓有效直径: mm；
对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = ×105××10-5 = kN；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N= 小于 [N]=，对拉螺栓强度验
算满足要求!
验算结论及采用方案
经验算，本方案符合安全施工要求。柱模板采用以下方案施工：
（1）面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):；
（2）竖楞：采用木方（80mm×80mm）； 各面均 3 条（接驳位错开）
（3）柱箍:采用圆钢管（48mm×）,间距450mm；柱箍合并根数:2；
（4）对拉螺杆: 直径M12； B方向和H方向均为两根：
施工大样图如下面4幅图：
5 楼梯模板支撑方案
受力验算
本项目楼梯板最厚为 150mm,将梯级摊入后折算厚度为 210mm,计划采用
常规木夹板、钢管支顶方式施工，模板设计参数如下，现进行验算：
支顶：采用的钢管(mm):Φ48×；横距(m):；纵距(m):；
步距(m):；
模板：均采用 915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板；
木枋：统一采用 80×80mm 木枋；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板支撑方木验算:
W=b×h2/6=8×8×8/6 = cm3；
I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = cm4；
1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25××+× = kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = × = kN/m；
2.强度验算:
计算公式如下:
M=
均布荷载 q = × q1 + ×q2 = ×+× = kN/m；
最大弯矩 M = = ××12 = kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = ×106/ = N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]= N/mm2；
方木的最大应力计算值为 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13
N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = ××1 = kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ××103/(2 ×80×80) = N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = N/mm2；
方木的受剪应力计算值 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值
N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
计算公式如下:
ν=
均布荷载 q = q1 = kN/m；
最大挠度计算值 ν= ××10004 /(100×9000×)=
mm；
最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要
求!
立杆验算：
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = × = kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = ×1×1 = kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25××1×1 = kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (+2 ) ×1×1 = kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = + = kN；
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = +×2 = m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = m；
l0/i = 1700 / = 108 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= = N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设
计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
验算结论
经验算，本方案符合安全施工要求，采用以下设计参数进行施工：
支顶：采用的钢管(mm):Φ48×；横距(m):；纵距(m):；
步距(m):；
模板：均采用 915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板；
木枋：统一采用 80×80mm 木枋；
施工局部大样见以下图：
纵横水平杆Φ 48钢管
斜撑Φ 48钢管
纵横背杆Φ 48钢管
钢模板
Φ 48钢管横拉杆@>900
立杆@<900
δ =50踏步状
δ =50踏步状钢模板
钢管拉杆
斜撑
纵横背杆Φ 48钢管
钢模
木模
立杆
背杆
现浇楼梯支模图
1-1剖面图
说明：
1、梯斜板厚度应符合钢模板模数，如果不能满足模数要求，请
采用50厚木板上锯成锯齿踏步状。
2、侧模板材料采用木材。
第4章 模板安装
1 模板工程施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
↓
梁板顶架安装
↓
在可调顶托上铺设梁底主次龙骨
↓
梁底模及侧模安装
↓
在可调顶托上铺设板底主次龙骨
↓
楼板模板安装
↓
梁板钢筋绑扎铺设
↓
梁板混凝土浇筑
↓
混凝土保养，达到规范要求的拆模强度
↓
拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托
↓
拆除梁、板模板，清理模板
↓
拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆
2 支撑架搭设
1) 支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工
人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。
2) 对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。
3) 对工作面进行清理干净，不得有杂物。
4) 根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底
座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆
水平纵横加固杆。
5) 立杆底座，在砼面垫 80mm×80mm 双木方。
6) 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于 200mm。
7) 在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，
由底至顶连续设置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设
置一道水平剪刀撑。
8) 脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差℃50mm，在脚手架高度
段 H 内，立杆偏差的相对值小于 H/600。
9) 水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于 500，水
平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或
不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于 500mm，各接头中心至近主节
点的距离不宜大于跨段的 1/3。
10)立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，
同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各
接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。
11)立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出 200 mm。
12)立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。
13)模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作顶紧及拉结节点，增强整体稳定性。
14)模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格
后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。
3 模板安装
(1)梁底、梁侧模采用 18mm 胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙
骨搁置在主龙骨上。
(2)楼板模采用 18mm 胶合板，顶托用双钢管，横枋采用 80×80mm 枋木。
(3)梁模板的安装
1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式
脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木
方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，
并拉线找平。对跨度不小于 4 m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求
起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1L/1000～3L/1000。主、次梁
交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁
间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应
略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产
生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管
路出口处。
(4)楼面模板的安装
首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，
在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合
板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通
线钉固。
4 模板验收
模板完成后必须经班组自检，质安部、技术部复检合格后，再由监理公司
检查验收。各项手续完成后才能进入混凝土浇注工序。
第5章 模板拆除
1 支顶、模板的拆除
(1) 拆除顺序：梁上顶托→梁底木方→梁底模板→板上顶托→板底木方→板
底模板→纵横水平拉杆→剪刀撑→支撑立柱……→下托座→垫木。
(2) 支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。
(3) 拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检
测，当试块达到规范要求的拆模强度（见下表）后，并呈报监理公司经监理工程
师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。
规范要求的砼拆摸强度要求一览表
结构类型 结构跨度 设计强度标准值百分率
（％）
≤8m ≥75
梁、拱、壳
>8m 100
≤2m ≥50
>2m、≤8m ≥75板
>8m 100
悬臂结构 100
注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压
强度标准值。
(4) 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。
(5) 拆除 4m 高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防
护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。
(6) 拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱
时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。
(7) 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。
(8) 严格控制模板及其支架拆除的顺序。
(9) 拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星物件等杂物。
(10) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警
戒。
(11) 拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使
模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，
要清理模板面，涂刷脱模剂。
(12) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及
下列安全作业的要求运行：
1) 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；
2) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。
3) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。
4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防
护用品。
5) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋
内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。
6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，
然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
2 模板的清理维修、存放
(1)模板清理维修
拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边
漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。
(2)模板的堆放
现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地
点要高出周围地面 150mm，防止下雨时受潮。
(3)模板拆除成品保护要求：
1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。
2)坚持每次使用后清理板面。
3)按楼板部位层层复安，减少损耗。
4)材料应按编号分类堆放。
5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。
第6章 质量保证措施
1 质量管理体系
建立由项目经理领导，副经理直接控制，质检责任机构基层检查的三级管
理体系，形成一个由经理到生产班组的垂直管理线。在本工程施工中，将各部分
施工内容的质量目标进行分解，明确质量管理责任，形成人人讲质量、人人抓质
量的良好作风。
项目经理
技术负责
人
质量部长
专职质量员
各班组质量检查
2 管理措施
质量管理
1. 做好施工组织设计和施工方案的优化工作, 施工组织设计、施工方案必须
经技术负责人审批后方可执行。在施工过程中, 施工人员须严格按施工组织设计
的要求实施, 不得随意更改。
2. 做好图纸会审和各项技术交底工作, 让所有施工人员领会设计意图和质量
技术要求。
3. 施工人员及管理人员必须严格执行国家建设部颁布的现行规范、规程、标
准及技术文件组织施工, 任何人不得随意更改。发现问题时及时上报, 并会同相
关人员、部门研究处理。
4. 建立公司按 ISO9001 体系要求编制的运行表格填报制度。预先控制质量
事故发生。
5. 质安员实行现场施工过程的质量监督, 施工过程中发现问题及时处理。对
不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为, 质安员有权停止现
场施工, 并勒令其限期整改。
6. 健全测量“两级”交接制, 把好施工制作、测量、试验关。
7. 对影响工程质量的关键部位及主要工序,在施工前编制专题施工方案, 用
以指导现场施工,提高工程质量。
8. 认真做好计量工作,用数据说话,保证施工用料的定额用量。
质量检查措施
1. 工程质量检查经班组、现场自检和专业检查相结合, 坚持“三检”制度, 即
自检、互检、交接检查。逐级检查, 层层把关。不符合质量要求的必须马上返工。
2. 严格执行质量等级评定。对完成的分部(分项)工程, 按“建筑工程质量检验
评定标准”进行、评定、检查、验收。
3. 严格执行国家现行施工技术规范,消除工程质量通病。
4. 所有隐蔽工程必须按规定经现场监理验收合格后, 方可进入下一道工序施
工。
5. 加强日常各种工作的文字记录和对文件资料的收集管理、保管工作，保证
施工都有文字记录和图片资料，以便分析、发现问题、改进工作。
根据工程施工过程要求和发现疑难问题, 开展 QC 小组活动, 攻克质量弱
点和施工难关。
第7章 模板施工的安全管理
1 管理总则
为了贯彻“安全第一、预防为主”的安全生产方针，确保各参与建设人员的人
身安全与健康，确保国家财产不受损失，促进工程建设，执行国家、广东省、广
州市现行安全生产文明施工验收标准，依据建设部 13 号令《建筑安全监督管理
规定》、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《广州市建设现场安全文明施工
管理办法》（穗建筑[1999]175 号）制定严格的安全文明管理制度，层层签订安全
生产、文明施工责任状，逐级落实，在项目经理部成立安全生产、文明施工领导
小组和安全生产、文明施工检查小组，配备专职安全施工检查小组，负责对施工
全过程安全文明施工检查监控。
2 安全生产控制原则
1. 根据施工现场实际，有针对性地制定施工各专项安全生产方案，做到有章
可循。
2. 签定安全生产责任状，并层层落实，层层追究。
3. 制定安全生产检查制度，定期或不定期进行安全生产检查，严格落实安全
事故“四不放过”原则。
4. 编制应急救援方案，并组织演练，保证在发生突发事件时能快速响应、处
理事故、减少人员、财物损失，降低事故带来的负面影响。
5. 编制工程施工重大危险源清单，进行日常和专项安全教育、宣传，让员工
熟知所处工作环境的潜在危险，做好安全防护措施。
6. 严格实行进场前三级安全生产教育，考核合格后方准上岗。
7. 严格实行“安全生产技术交底”制度，教育必须针对每个员工，并必须签字
存档。
8. 实行建筑工程安全管理统一用表和软件，使安全管理时刻处于政府部门监
控中，利于提高和预防安全事故的发生，也使安全管理规范化、制度化。
9. 定期去举办安全生产知识竞赛，以此提高员工安全生产保护意识。
3 模板施工管理守则
(1) 经本项目部主要技术与施工管理人员对本工程存在的实际问题做了充
分的分析后，决定采用本方案所述的模板体系。
(2) 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高大支模搭设、
拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
(3) 对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。
(4) 搭拆架子支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人
员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时
工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。
(5) 支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。
(6) 模板施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。
(7) 模板搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全
员在现场监护。
(8) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变
搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。
(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进
行。
(10) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。
(11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路
出口处。
(12) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
(13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施
工完毕后应立即恢复。
(14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手
架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固
定、架设砼泵、泵管及起重设备等。
(15) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监
督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设
完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行
整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。
(16) 模板安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监
站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。
(17) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：
1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。
2) 地基是否积水，底座是否松动。
3) 钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。
4) 安全防护措施是否符合规范要求。
(18) 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，
派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时
组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随
平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。
(19) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆
除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，
马上复原。
(20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。
(21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。
(22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。
(23) 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的
沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整
理存放，妥善保管。
(24) 混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。
4 预防坍塌事故的安全技术措施
一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，
根据以往经验，采取以下措施：
(1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编
制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合
格后签字后，方可作业。
(2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算
严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应要采取有效的
排水措施，对地面平整夯实，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支
撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。
(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立
即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。
(4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。
(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿
起堆放稳妥，以防事故发生。
(6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉
落、倒塌伤人。
5 预防高空坠落事故的安全技术措施
(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，
使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控
制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常
行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变
使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。
(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心
脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精
神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。
(3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全
帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空
高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从
高处跳上跳下。
(4)要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不
准留探头板。
(5)要按规定要求设置安全网，凡 4m 以上建筑施工工程，在建筑的首层要
设一道 3～6m 宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物
1m 以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高
空将材料或工具随处抛掷。
(6)要切实做好洞口处的安全防护。
(7)在操作面下 处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。
(8)使用高凳和梯子时，单梯只许上 1 人操作，支设角度以 60°～70°为宜，
梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持 40°，同时两梯要牢
固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站 1 人，双凳支开后，
两凳间距不得超过 3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的
安全措施。
(9)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作
业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。
(10)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；
木电杆的根部是否腐烂。
(11)不准在六级强风或大雨、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好
高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以
排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。
6 泵送混凝土施工的安全措施
施工部署
本工程全部采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵，混凝土从低处向高处
分层浇捣，采用一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责
检查督促，同时做好各方协调工作。
施工方法
(1)准备工作
1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数
量固定情况无误。
2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支
架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。
3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。
4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，
对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。
5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。
6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架
加固情况。
(2)混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。
1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间
应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。
2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔
洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完
好。
3)使用 30 或 50 插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，
不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的 1．5 倍(50 棒应为 52．5cm，取 50
㎝；30 棒应为 40．5cm，取 40㎝)，振捣上一层时插入下一层混凝土 5cm 以消除
两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。
4)梁分层(厚度为 400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，
随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。
当浇注至梁截面的 3/4 高时，应加强对支顶变形的监控。
5)梁侧及梁底部位要用φ30 或φ50 插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动
钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇
筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用 ～4m 刮尺刮平。
6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中
部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。
7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。
(3)试块制作：
在现场制作试块应以 600℃同条件养护为主，同时还要制作 28d 标准养护及
拆模试压试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。
7 模板监测措施
(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全
检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
(2)模板日常检查，巡查重点部位：
1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
3）连接扣件是否松动。
4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。
5）施工过程中是否有超载现象。
6）安全防护措施是否符合规范要求。
7）支架与杆件是否有变形的现象。
(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
(4)监测项目及监测点布设
支架监测项目：立杆垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降。监测点布
设见平面图示。
(5)监测频率
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20～30 分钟一
次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情
况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。
扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值
序号 项目 搭设允许
偏差
变形
预警值
检查工具
1
立杆钢管弯曲 3m<L≤4m
4m<L≤
≤12mm
≤20mm
/ /
2 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L≤
≤30mm / /
3 立杆垂直度全高
绝对偏差≤
50mm
10mm
经纬仪及
钢板尺
4 立杆脚手架高度 H 内 相对值≤
H/600
10mm 吊线和卷尺
5 支架沉降观测 <10mm 8mm 水准仪
6 支架水平位移 / 10mm 经纬仪及
钢板尺
(6)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行
加固处理。
第8章 应急救援预案
在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等
重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍
塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。
火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122
1 应急救援机构
项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目主要负责
人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应
的应急救援指挥部。
项目部应急救援小组成员名单及联系电话为：
组 长：陈继荣（电话：13802771027）
副组长：李润兴（电话：13533272390）
组 员：严振林 陈火明 庞启太 严书云
2 应急救援机构职责
(1) 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
(2) 负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，
材料物资等资源的调配。
(3) 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
(4) 当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，
尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。
3 应急救援工作程序
(1) 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，
汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
(2) 由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽
快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
(3) 事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指
挥安排。
(4) 事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取
其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应
急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，
减少事故的损失。
(5) 事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危
害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，
查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查
(6) 项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守
事故报告的真实性和时效性。
4 应急救援装备
应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用
水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。
5 应急救缓药品
（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、
纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清
凉油或驱风油、三角巾、急救包。
（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。
6 应急救援措施
物体打击急救措施
当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进
行处理。
1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生
损伤。
2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能
任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓
的附加损伤。
3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理
休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状
态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20Ο，尽快送医院进
行抢救治疗。
4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以
防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬
运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的
纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；
污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿
拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料
覆盖包扎创口。
6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后
误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨
折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，
造成或加重脊髓损伤。
高空坠落急救措施
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部
位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中
的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克
状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20о，尽快送医院
进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱
伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。
2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以
防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬
运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的
纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血
凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物
无法清除时，可用 12 号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。
4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布
条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断
裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿
或单肩背运。
5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置
临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处
上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。
6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。
7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷
带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎
用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过 1h 为宜，做好标记，注明
上止血带时间。
℃遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，
并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折
和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。
a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(％Nacl 溶液)冲洗伤口，涂上红
汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。
b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来
增强压力而达到止血。
c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布
条等，上肢出血结扎在上臂以上 1／2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿
上 1／3 处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。
每隔 25-40min 放松一次，每次放松 -1min。
℃动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途
中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
坍塌事故急救措施
1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢
险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。
2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援
组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时
要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实
施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。
3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织
人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。
4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可
立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。
5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，
判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。
6)在救护过程中要防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危
险的地方采取一定的防护措施。
7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送
往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急
救等。
8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。
触电事故急救措施
1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电
者二次触电或抢救者触电。
2)隔离电源方法：
℃断开电源开头；
℃使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；
℃用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电
路。
3)抢救方法:
℃口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）
A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实
（如木板、干燥的泥地等）的地方。
B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人
工呼吸法贴鼻吹气）。
C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。
D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。
℃胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）
A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。
B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的
地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。
C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷 3-4cm，
以每分钟挤压 60 次为宜
D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松
时掌根不必完全离开胸膛。
℃如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要
同时交替进行。
℃人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身
上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。
火灾事故急救措施
1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故
现场的电源。
2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，
疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全
地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。
3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，
救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。
℃火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要
选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾
较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找
被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙
角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带
手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用
棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。
℃火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神
志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人
员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、
抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。
4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要
及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，
要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料
和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，
防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并
查明有关情况，及时向指挥部报告。
