恒祥·百悦城项目北区地下室及商业工程
高支模施工方案
第一章 高支模工程施工方案编制依据及其意义
1、编制依据
（1）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）
（2）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；
（3）《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）；
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）；
（5）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87 号）；
（6）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（【2009】254 号）；
（7）建筑安全检查评分标准（JGJ59-2011）；
（8）建筑施工手册（第五版）；
（9）恒祥百悦城项目北区地下室及商业结构设计图纸等有关资料。
（10）广联达施工安全设施计算软件；
2、编制意义
(1)高支模工程的划分范围为：水平砼构件模板支撑系统高度超过 8m 或跨度
超过 18m，施工总荷载大于 10KN/m2，或集中荷载大于 15KN/m 的模板支撑系统。
(2) 国家住房和城乡建设部颁发的《危险性较大的分部分项工程安全管理办
法》（建质[2009]87 号）规定：高支撑模板系统（以下简称“高支模”）是指高度大
于或等于 米的模板及其支撑系统。
高支模施工承受荷载大、施工高度高，一旦施工或处理不好，极易发生坍塌
或坠落事故；故高支模施工前必须对支撑系统进行计算，制定相应方案，并经相
关专家评审后方可浇筑砼。故此，在施工过程中为确保高支模工程的安全性，杜
绝出现安全事故，特制订此高支模工程专项方案，以便指导施工。
高支模搭设前需要对工作进行针对性的方案设计与技术交底，过程中应认真
按方案实施执行并严格检查。搭设完成后应组织相关人员进行验收，并办理验收
手续后方可进入下一道施工工序。
第二章 工程概况
本工程由河南恒祥实业有限公司投资、河南省建筑设计研究院有限公司设计、
河南兴建建设管理有限公司监理、河南华盛建设集团有限公司施工；位于郑州市
红专路以南、红旗路以北、经五路以西、经七路以东地块内，钢筋混凝土框架结
构；本工程为城市综合体，地下 4 层为车库，地上 4 层为商业；建筑物檐高
。
第三章 施工特点、重点及施工方案选择
1、本方案高支模设计施工区域范围
根据施工图设计，本工程高支模区域有三处，分别是 IMAX 巨幕影厅、游泳
池、羽毛球馆。
见下图
图 IMAX 巨幕影厅高支模区域平面图
详见建施 130
图 IMAX 巨幕影厅高支模区域剖面图
详见建施 139 8-8 剖图
图 游泳池高支模区域平面图
详见建施 130
图 游泳池高支模区域剖面图（一）
详见建施 139 9-9 剖面图
图 游泳池高支模区域剖面图（二）
详见建施 139 10-10 剖面图
图 羽毛球馆高支模区域平面图
详见建施 130
图 羽毛球馆高支模区域剖面图
2、各高支模施工区域梁结构尺寸
施工区域 梁编号 截面尺寸（b*h）mm 梁最大净跨 m 梁底支模高度 m 备注
WKL16 500*1600 （3A）
L18 300*1500 （3A）
WKL7 500*1600 3 （0A）
WKL5 500*1500 3 （0A）
WKL6 500*1500 3 （0A）
L2 300*1500 3 （0A）
L3 300*1500 3 （0A）
L4 300*1500 3 （0A）
L5 300*1500 3 （0A）
L6 300*1500 3 （0A）
IMAX 巨幕影厅
L7 300*1500 3 （0A）
WKL35 300*1000 （2A）
L81 300*1200 （1A）
WKL66 500*1600 （4）
WKL68 500*1600 （4）
L157 250*600 （4）
L79 300*1200 （1A）
L76 300*1200 （1A）
WKL32 300*1200 （1A）
WKL40 400*1200 （1A）
L65 300*1000 （2A）
L61 300*1200 （2A）
WKL29 300*800 （2A）
游泳池
KL26 300*1000 （1）
KL9 300*800 （1）
WKL35 300*1000 （4A）
KL23 300*800 （1）
WKL66 300*800 （1）
KL25 300*800 （1）
WKL68 300*800 （1）
KL24 300*800 （1）
L15 300*700 （1）
L152 250*700 （1）
L153 250*700 （1）
L154 300*700 （1）
羽毛球馆
L156 300*700 （1）
3、各高支模施工区域楼板厚度
施工区域 板编号 楼板厚度 mm 板最大跨度 m 板底支模高度 m 结构顶相对标高
IMAX 巨幕影厅 WB1 100
LB3 100
LB4 120 游泳池
LB5 100
LB6 120
羽毛球馆
LB12 140
4、施工特点、重点
℃楼面梁板结构施工具有以下特点：
℃楼面梁荷载较重
IMAX 巨幕影厅梁结构尺寸最大为 500mm*1600mm，施工集中线荷载为
KN/m；游泳池梁结构尺寸最大为 500mm*1600mm，施工集中线荷载为
300mm*1000mm，施工集中线荷载为
巨幕影厅、游泳池梁施工集中线荷载均超过 20 KN/m，故楼
面荷载较重。
℃楼面梁板支撑体系超高
IMAX 巨幕影厅梁结构尺寸最大为 500mm*1600mm，梁模板支撑架从
至，搭设高度；IMAX巨幕影厅板模板支撑高度为，
游泳池、羽毛球馆板模板支撑高度为 ；均超过 8m，故楼面梁板模板支撑
高度超高。
℃楼面梁板跨度较大
游泳池上空梁最大净跨 ，板最大净跨 ；均接近、超过 16m，故
楼面梁板跨度较大。
℃楼面梁板结构施工重点
施工过程中重点在于保证模板支撑体系的稳定性及承载力需满足施工要求。
《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》指出：施工现场混凝
土构件模板支撑高度超过 8m，搭设跨度大于 18m，集中线荷载大于 20KN/m 的
模板支撑系统为高大模板支模。
本工程楼面梁板支模架高度超过 8m，梁板跨度大于 18m，梁集中线荷载大
于 20KN/m，故属于危险性较大的高支模施工。根据国务院《建设工程安全生产
管理条例》和建设部《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办
法》，特编制本专项施工方案并请专家进行论证。
5、施工方案选择
支撑体系采用扣件式钢管满堂架，支撑在现浇混凝土楼板上；板底采用顶托
支撑，模板采用覆膜多层板。
第四章 施工部署
考虑到高支模都较高，荷载较大，因此为保证高支模施工安全，脚手架一次
性搭设。
1、高支模施工整体思路
（1）针对高支模的特点，经我们分析，高支模的主要承重部分是支撑，而
模板支撑的设计计算出自于脚手架设计计算，但它与脚手架有一定的差别，主要
是：一是承受垂直荷载大；二是在施工中砼输送、倾倒、振捣混凝土作业会增加
垂直、水平荷载，使它产生较大的振摆；三是它无刚性连墙杆牵拉约束摆动，因
此，这对模板支撑稳定，尤其是对高支模的稳定很不利。
（2）高支模坍塌事故都是失稳破坏造成的，而且都是先从局部坍塌，使钢
筋混凝土牵动模板支撑往坍塌处倾倒，造成大面积坍塌。因此，针对高支模承受
荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置剪刀撑、设置斜撑加
固，以提高高支模的整体稳定强度，根据本工程不同部位高支模特点，以及代表
性不同，我们对较大断面的梁进行构造设计及验算。
2、施工管理组织机构
高支模工程主要管理与施工技术人员安排
序号 职务 姓名 主要工作安排
1 项目经理 郝红照 负责工程全面统筹工作，为安全生产第一责任人
2 项目技术负责人 宋俊德
主管技术管理工作，负责现场技术工作，编制施工方案，对现
场施工、技术工作总负责
3 施工员 王文斌 负责施工现场进度、质量、安全，与各方沟通、协调
项目经理
项目副经理 技术负责人
施工员 安全员 质检员 材料员
专业施工
施工班组
木工班长 钢筋工班长 砼工班长 水电工班长
4 质检员 杨子良 具体负责施工生产、质量，负责各工种、工序质量把关
5 安全员 张富强
检查、监督工地的日常质量、安全、文明施工，发现隐患及时
督促改正。
6 综合工长 陈赓 负责现场人员、物资的调配、施工现场进度、质量、安全
7 木工班长 张延龙
协调人员安排，负责木工班组的施工、技术及技术交底、质量、
进度、安全、文明施工，为木工班组的第一质量、安全责任人。
8 砼工班长 马仅宣
协调人员安排，负责砼工班组的施工、技术及技术交底、质量、
进度、安全、文明施工，为砼工班组的第一质量、安全责任人。
3、劳动力需用计划
序号 工种 数量
1 木工 28
2 钢筋工 32
3 架子工 26
4 水电工 12
5 电焊工 8
6 机械工 6
7 砼工 16
4、施工机械投入计划
序号 机械名称 型号 单位 数量
1 圆盘锯 380V/ 台 2
2 手提锯 220V/1KW 台 10
3 手提电钻 220V/1KW 台 10
4 水准仪 JS-2 台 1
5 经纬仪 DT-2 台 1
6 电动扳手 把 30
7 墨斗、卷尺等 把 30
5、周转性材料投入计划
本次预计支撑钢管投入约为 86t（以预算为准），扣件投入量约为 万个（以
预算为准），活动底座投入量约为 万支（以预算为准）。
6、施工进度计划
本次 IMAX 巨幕影厅、游泳池、羽毛球馆高支模施工拟计划在 30 天内全部
完成。
7、主要高支模体系选型一览表
构件
规格
模板及支撑体系
模板 15mm 厚胶合板
梁底
50×80mm 木枋@250mm，木枋背楞垂直于粱截面，梁底模水平抬模支撑采用Φ
48* 扣件式钢管，沿梁跨度方向间距 500mm，垂直梁方向间距 700mm，梁
底增加 1 道承重立杆+U 形托支撑龙骨
梁侧
50×80mm 木枋背竖楞＠300，竖楞上背双钢管做主龙骨，梁中部设 1 道Φ14
对拉螺杆，沿梁跨方向间距 600mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。
梁
（梁高
600~800
mm） 支撑
体系
支撑采用Φ48×钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向@500mm，梁宽方向@700mm，
立杆步距 1500mm，顶部两步水平拉杆间距不大于 750mm，扫地杆距底板面 200mm，
每根立杆下端垫板采用 2000mm*200mm*50mm 木垫板。顶层纵横杆与立杆连接采用双
扣件。支撑架架体与已浇筑完成的构件水平、垂直每隔 3m 设置一道连墙件。
模板 15mm 厚胶合板
梁底
50×80mm 木枋@250mm，木枋背楞垂直于粱截面，梁底模水平抬模支撑采用Φ
48* 扣件式钢管，沿梁跨度方向间距 500mm，垂直梁方向间距 700mm，梁
底增加 2 道承重立杆+U 形托支撑龙骨
梁侧
50×80mm 木枋背竖楞＠300mm，竖楞上背双钢管做主龙骨，梁中部设 2 道Φ14
对拉螺杆，沿梁跨方向间距 450mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。
梁
（梁高
1000~12
00mm） 支撑
体系
支撑采用Φ48×钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向@500mm，梁宽方向@700mm，
立杆步距 1500mm，顶部两步水平拉杆间距不大于 750mm，扫地杆距底板面 200mm，
每根立杆下端垫板采用 2000mm*200mm*50mm 木垫板。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀
撑的斜杆与水平面的交角必须控制在 45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆
扣紧外，在其中间应增加 2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。支撑架架
体与已浇筑完成的构件水平方向每隔 4m、垂直方向每隔 设置一道连墙件。
模板 15mm 厚胶合板
梁底
50×80mm 木枋@250mm，木枋背楞垂直于粱截面，梁底模水平抬模支撑采用Φ
48* 扣件式钢管，沿梁跨度方向间距 500mm，垂直梁方向间距 700mm，梁
底增加 3 道承重立杆+U 形托支撑。龙骨
梁侧
50×80mm 木枋背竖楞＠300mm，竖楞上背双钢管做主龙骨，梁中部设 4 道Φ14
对拉螺杆，沿梁跨方向间距 300mm，对拉螺栓穿 pvc 套管。
梁
（梁高
1500~16
00mm） 支撑
体系
支撑采用Φ48×钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向@500mm，梁宽方向@900mm，
立杆步距 1500mm，顶部两步水平拉杆间距不大于 750mm，扫地杆距底板面 200mm，
每根立杆下端垫板采用 2000mm*200mm*50mm 木垫板剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑
的斜杆与水平面的交角必须控制在 45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣
紧外，在其中间应增加 2-4 个扣结点。顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。支撑架架体
与已浇筑完成的构件水平方向每隔 4m、垂直每隔方向 设置一道连墙件。
模板 15mm 厚胶合板
次龙骨 50×80mm 木枋@250mm
主龙骨 Φ48× 钢管@900mm*900mm
板
（板厚
100~140
mm）
支撑
体系
支撑采用Φ48×钢管满堂支撑架，钢管立杆纵横向间距900×900mm，横杆步距1500mm，
顶部两步水平拉杆间距不大于 750mm，扫地杆距底板面 200mm，每根立杆下端垫板采
用 2000mm*200mm*50mm 木垫板。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的
交角必须控制在 45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应
增加 2-4 个扣结点。竖向剪刀撑的顶部、中部及底部加设水平剪刀撑。顶层横向钢管与
立杆连接处下采用双扣件。支撑架架体与已浇筑完成的构件水平方向每隔 4m、垂直方
向每隔 设置一道连墙件。
第五章 施工准备
在高支模施工前，应做好各项施工准备工作，具体如下：
1、技术准备
项目部技术、施工人员应熟悉图纸，认真掌握高支模施工图的特点、要求和
特性，熟悉各部位截面尺寸、标高，认真做好模板放样，进行实地现场调查复核,
根据现场条件进行拼装模板。
2、主要机械设备安排
模板工程施工中，主要机具设备选用如下：圆盘锯、手提电钻、手提锯、水
准仪等。
3、高支模工程安装材料的选用
本工程结构为框架结构，在施工中为克服涨模、接头错位、漏浆、断面不方
正等缺陷。模板为散支散拆木模板、钢管与支撑体系，所有模板制作安装材料
（加固的钢管、扣件、对拉螺杆钢筋、高强螺杆、木枋等）必须符合国家规范要
求，其主要材料选用如下：
（1）模板：采用光滑坚硬的双面酚醛树脂覆合胶合板，规格 1830×915×15。
（2）木枋：采用 50×80（最小尺寸）无曲双面刨光顺直的硬质木枋。
（3）围楞、支撑：Φ48× 无缝钢管及多功能脚手架。
（4）对拉螺栓：A3 钢，Φ14 高强螺杆。
4、材料要求
（1）本工程钢筋砼结构工程施工采用木模。要求木材材质等级不低于℃级，
并符合《砼模板用胶合板》中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合《木结
构设计规范》要求。
（2）采用的模板厚度面层无破损和断裂现象，本工程采用木模，每层模板
使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁。
（3）采用的木枋（搁栅）必须无朽烂和霉变，棱角方正，截面尺寸满足设
计要求，无严重翘曲现象。本工程木枋截面尺寸 50mm×80mm，作为模板的背楞，
要求刨面，刨直，保证木枋高度一致，受力均匀。
（4）木枋（搁栅）等的含水率必须小于 15%，模板、木枋（搁栅）等的存
放保管时必须间隔通风，上面做到防雨覆盖。
（5）进场的模板、木枋（搁栅）必须经过验收，质量符合要求的才可使用。
（6）支撑钢管要求按国家标准《直缝电焊钢管》或《低压流体输送用焊接
钢管》中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》中 Q235-A
级钢的规定。
（7）采用的钢管不得有严重锈蚀和损伤以及孔洞，并严禁使用有弯折痕和
翘曲严重的钢管；钢管必须有良好的防腐处理。
（8）支撑架采用的必须是可锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合国家标准
规定。
（9）支撑架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65N·m 时，不得发生破坏，
受力钢管下要多加一个扣件，即双扣件进行受力，防止滑脱。
（10）使用的Φ48× 支撑钢管架的钢管和扣件进场时必须进行逐根逐个验
收，符合要求后才可使用。
（11）对进场的钢管和扣件必须进行抽样检测，如达不到要求时，必须对原
设计进行复核调整。
（12）立杆接长扣件，不能全部处于同一位置水平连接，同一水平位置立杆
连接不得大于 50%。
5、专业施工队伍准备
根据确定的模板制作安装的管理机构，选择高素质的专业班组进行模板工程
的施工。
6、作业条件准备
（1）向作业班组进行详细的方案、质量、安全技术交底，并作好职工三级
安全进场及操作规程教育，下达工程施工任务，使班组明确有关质量、安全、进
度等要求。
（2）清理现场，做好工作面的施工准备，检查垂直和水平运输是否通畅，
施工机具是否准备妥当。
（3）施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，以保证机械正
常运转。
（4）清查材料的规格、质量、数量等是否符合要求。
第六章 高支模设计
计算前，经查阅《建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008》，有关数据摘录
如下：
模板及支架自重标准值 24KN/m3（采用
商品砼），钢筋自重标准值楼板为 KN/m3，梁为
荷载标准值 4KN/m2（采用泵送混凝土，布料机浇筑），倾倒混凝土荷载标准值
KN/m2（导管供料），木枋的弹性模量为 9500N/mm2，木枋的抗弯强度设计值
fm 为 13N/mm2，抗剪强度设计值 fv 为
1、楼板高支模设计
℃本次北区地下室及商业 IMAX 巨幕影厅顶板厚度为 100mm，层高最高；验
算时厚度按 120mm 计算，采用本区域高支模支撑架设计作为验算依据，满足本
区域支撑要求即满足其他区域支撑要求；IMAX 巨幕影厅顶板支撑采用从三层楼
板搭设钢管满堂支撑架至顶板；IMAX 巨幕影厅钢管满堂支撑架搭设进行荷载验
算时高度取 。
℃楼板高支模搭设采用：Ф48× 钢管、15mm 厚的胶合板、50×80mm 木枋；
支撑采用Φ48× 钢管满堂支撑架，钢管立杆纵横向间距 900×900mm，水平杆步
距 1500mm，顶部两步水平拉杆间距不大于 750mm，扫地杆距底板面 200mm，
每根立杆下端垫板采用 2000mm*200mm*50mm 木垫板；剪刀撑沿高度连续布置，
剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在 45-60 度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚
手架的立杆扣紧外，在其中间应增加 2-4 个扣结点；竖向剪刀撑的顶部与底部加
设水平剪刀撑；顶层横向钢管与立杆连接处下采用双扣件；支撑架架体与已浇筑
完成的构件水平方向每隔 4m、垂直方向每隔 设置一道连墙件。计算书见附
件。
（3）每块板下满堂架布置方法，设置满堂架时，可从梁外侧向外 300mm 设
置一道水平杆，板中位置布置 2 道水平杆，可保证立杆间距不超过 900mm，同时
满足梁两侧立杆间距和承重要求。
图 IMAX 巨幕影厅高支模搭设平面布置图
图 IMAX 巨幕影厅高支模搭设 1-1 剖面图
图 游泳池高支模搭设平面图
图 游泳池高支模搭设 2-2 剖面图
图 羽毛球馆高支模搭设平面图
图 羽毛球馆高支模搭设 3-3 剖面图
2、大截面梁高支模设计
根据施工图梁截面尺寸的不同，分三种情况进行高支模支撑验算。
分别是：
℃截面尺寸（b*h）250mm*600mm 、250mm*700mm、300mm*700mm、
300mm*800mm；
梁高支模计算宽度取 300mm，高度取 800mm，支模高度取 。
根据梁截面尺寸，采用 15 厚覆膜多层胶合板拼制，50×80 木枋配制成梁侧、
梁底模板。木枋背楞垂直于梁底、梁侧，间距不大于 300mm；梁底模水平抬模支
撑采用Φ48* 扣件式钢管，沿梁跨度方向间距 500mm，垂直梁方向间距
700mm；梁侧模木枋背楞外双钢管做主龙骨，梁侧模对拉螺栓沿梁跨方向每
600mm 布置 1 道Φ14 对拉螺栓，对拉螺栓穿 pvc 套管；脚手架步距 1500mm，顶
端两步水平拉杆间距 750mm；梁底增加一根承重立杆+U 型顶托支撑，沿梁跨度
方向间距 500mm；梁底、板底与木方接触的钢管立杆与纵横立杆连接均采用双扣
件。
如下图：
℃截面尺寸（b*h）300mm*1000mm 、300mm*1200mm、400mm*1200mm；
梁高支模计算宽度取 400mm，高度取 1200mm，支模高度取 。
根据梁截面尺寸，采用 15 厚覆膜多层胶合板拼制，50×80 木枋配制成梁侧、
梁底模板。木枋背楞垂直于梁底、梁侧，间距不大于 300mm；梁底模水平抬模支
撑采用Φ48* 扣件式钢管，沿梁跨度方向间距 500mm，垂直梁方向间距
700mm；梁侧模木枋背楞外双钢管做主龙骨，梁侧模对拉螺栓沿梁跨方向每
450mm 布置 2 道Φ14 对拉螺栓，对拉螺栓穿 pvc 套管；脚手架步距 1500mm，顶
端两步水平拉杆间距 750mm；梁底增加两根承重立杆+U 型顶托支撑，沿梁跨度
方向间距 500mm；梁底、板底与木方接触的钢管立杆与纵横立杆连接均采用双扣
件。
如下图：
℃截面尺寸（b*h）300mm*1500mm 、500mm*1500mm、500mm*1600mm；
梁高支模计算宽度取 500mm，高度取 1600mm，支模高度取 。
根据梁截面尺寸，采用 15 厚覆膜多层胶合板拼制，50×80 木枋配制成梁侧、
梁底模板。木枋背楞垂直于梁底、梁侧，间距不大于 300mm；梁底模水平抬模支
撑采用Φ48* 扣件式钢管，沿梁跨度方向间距 500mm，垂直梁方向间距
900mm；梁侧模木枋背楞外双钢管做主龙骨，梁侧模对拉螺栓沿梁跨方向每
300mm 布置 4 道Φ14 对拉螺栓，对拉螺栓穿 pvc 套管；脚手架步距 1500mm，顶
端两步水平拉杆间距 750mm；梁底增加 3 根承重立杆+U 型顶托支撑，沿梁跨度
方向间距 500mm；梁底、板底与木方接触的钢管立杆与纵横立杆连接均采用双扣
件。
如下图：
第七章 高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容：
1、模板支架的构造要求：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方
向足够的设计刚度；
2、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可
以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，
可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3、高支撑架步距以 为宜，不宜超过 。
4、整体性构造层的设计：a.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 6~8m
设置，四周和中部每 6~8 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构
层；b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加
强层。
5、剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根
据需要并依构架框格的大小，每隔 10--15m 设置。
6、顶部支撑点的设计： （1）最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶
层横杆的高度不宜大于 400mm； （2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，
且不宜大于 200mm； （3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计
荷载 N≤12kN 时，可用双扣件；
（4）大于 12kN 时应用顶托方式(顶托布置在梁底承重立杆上)。
7、支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应
错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣
件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧
紧力矩都要控制在 ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
8、地基支座的设计要满足承载力的要求。
9、由于板面载荷较大施工架设钢管时顶层纵横杆与立杆连接采用双扣件。
10、满堂模板支架的剪刀撑支撑设置应符合下列规定：
（1） 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑；
（2） 剪刀撑的构造应下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表四的规
定确定。每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜
在 45 度～60 度之间；
11、施工使用的要求：
（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好
采用由中部向两边扩展的浇筑方式或从梁板两端向梁板中间推进浇筑，严禁从梁
板的一端向梁板的另一端推进浇筑，这样容易引起支模架的偏移，引发支模架安
全事故；
（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有
相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况
及时解决。
第八章 高支撑架搭设施工及注意事项
1、支撑架体验收：
搭设满堂钢管架→支梁、板底模→安装柱模板、梁侧模→调整、加固、验收
模板→砼浇筑→拆模。
2、首先按梁的纵向轴线定出梁二侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，
所有梁下立杆间距根据各部位的构造设计来搭设。
3、梁底水平钢管搭设在梁跨中部按 3‰起拱。
4、支撑立杆接长使用对接扣件，严禁使用十字扣件搭接接长支撑立杆。
5、搭设时按设计要求在支撑立杆底垫好木板基础垫。
6、支撑立杆近地面处均设置扫地杆，且离地距离 200mm。同时按构造设计
要求和规范规定设置垂直剪刀撑。
7、抬模架完成后，进行抬模架支撑系统检查，要满足稳定、强度、刚度好，
上面搁置木楞，最后上面安装梁底模板。模板拼缝要严密，防止混凝土浇筑时漏
浆。
8、支撑架每根立杆底部设置底座或垫板；支撑架必须设纵横向扫地杆；支
撑架立杆接长必须采用对接扣件连接，并应错开布置；
9、二根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，同一步内隔一根立杆的二个
相隔接头在高度方向错开的距离不小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不大
于步距的 1/3。
10、支撑架每根立杆必须垂直，垂直偏差不大于 15mm。
11、支撑架的四边与中间每隔 4-5 排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至
顶连续设置，每隔 5 跨设置一道水平剪刀撑，高度间距 3000，形成整体稳固系统。
12、模板安装必须严格按施工方案进行施工，严禁随意变动。
13、模板安装前必须在模板表面满刷脱模剂，清扫安装部位的垃圾及杂物。
14、搭设高支模系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动
的钢管、扣件、对接螺杆来搭设支撑架和受力系统。
15、由于高支模搭设时，高度较高，二人抬运模板，要相互配合，协同工作。
传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。
16、高支模支撑及模板安装完毕后，须经过项目部质检员的验收，质量合格
后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，验收合格后，方可
进行下道工序的施工。
17、另外，在混凝土浇筑时垂直、水平荷载大,需对其侧面、底部支撑进行验
算。
18、模板安装及预埋件、预留洞允许偏差见下表：
第九章 模板安装、拆除施工要求
1、模板的安装 模板施工前，必须有有关人员作安全技术交底。模板工程作
业高度在 2m 以上（包括 2m）时，要有可靠安全的操作平台。
2、模板安装顺序： 设置柱墙厚度限位→清理柱墙梁部位基层垃圾→排放柱
墙模板→搭设钢管架→安装柱墙模板→安装梁模板→铺楼板搁栅和底模→安装楼
梯模→清扫模板内垃圾和施工落手清。 模板安装既要有稳定性、安全性，又要
方便拆除。
3、模板安装应满足下列要求：
（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板
内不应有积水；
（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结
构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；
（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对跨度不小于 4ｍ的现浇钢
筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；固定在模板上的预埋件、预留孔和
预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。
4、模板拆除
（1）拆除顺序 模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及
自上而下的原则。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆下的模板、配
件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂
刷好隔离剂，以备待用。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严
禁私自拆除模板。
（2）梁侧模的拆除 侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆
模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。
（3）墙、柱模板拆除 ℃墙、柱模板的拆除 墙体模板的拆除顺序是：先拆
两块模板的连接件螺栓。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。脱模困难
时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。℃
角模的拆除。角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，
或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土
剔掉然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板
碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。
5、模板拆除注意事项
（1）模板拆除时的混凝土强度要求 现浇整体式结构的模板拆除期限按设
计规定，如设计无规定时，应满足下列要求：
℃不承重的模板，其混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，
方可拆除；
℃承重模板应在混凝土强度达到规范规定的拆模强度时，方能拆除；混凝土
达到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关，
可根据有关试验资料确定。准确控制拆模时间如下：
a、板跨度≤2m 时，砼强度需达到 50%时可以拆除。
b、板跨度＞2,<8m 时，砼强度需达到 75%时可以拆除。
c、板跨度＞8m 时，砼强度需达到 100%时可以拆除。
d、梁跨度≤8m 时，砼强度需达到 75%时可以拆除。
e、梁跨度＞8m 时，砼强度需达到 100%时可以拆除。
f、悬挑构件，砼强度需达到 100%时可以拆除。
g、有预应力的梁板，砼强度达到 90%且预应力必须张后方可拆除。
℃当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模的结构及其支承结构进行
检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后，方准
拆除承重模板和支架。
℃已拆模的结构，应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计
算荷载。当承受的施工荷载需大于计算荷载时，必须经过核算，必要时应加设临
时支撑。
（2）模板的拆除顺序和方法：
℃模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。
℃遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆
模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
℃拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，
方准将模板、配件、支架等运出码堆。
℃拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并
做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。
℃拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从
跨中开始，分别拆向两端。
℃拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。
拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。
℃多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，
下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的墙柱，仅可拆除一部分；跨度
为 4m 或 4m 以上梁下均应保留支柱，支柱间距不得大于 3m。
℃在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆
除。经过处理后，方可继续拆除。
6、模板的运输、维修、保管
（1）运输：装卸模板应轻装轻卸，严禁抛掷，并应防止碰撞损坏，严禁移
作它用，运输时应采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。
（2）维修和保管 模板拆除后，应及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰
浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场，清理后及时涂刷隔离剂，
暂时不使用应按规格分类堆放，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排
水措施，模板底垫高离地面 100 以上，成垛高度不超过 。
7、高支模支撑体系验收 高支模施工是本工程施工的重点。
由于楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事
故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工
序施工。
（1）支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地
面第一道水平纵横拉杆距地面为 200mm。
（2）立杆下垫木枋垫板。
（3）检查扣件螺栓的拧紧程度。
（4）纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于 6m；同时主梁两侧支撑立
杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与下面呈 45 度至 60 度
角，夹角用回扣连接牢固。
（5）单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边
缘失稳，造成质量事故。
第十章 高支模支撑系统安全措施
1、高支模防失稳措施
（1）浇筑梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固
体程度。
（2）浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，
应立即报告， 由值班施工员组织人员，采用事前准备好的 10t 千斤顶，把滑移部
位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。
（3）支撑体系落在土体上，土体需打夯密实，下设垫板。防止下沉。
2、为保证工程的顺利进行，特制定以下安全措施，具体如下：
(1)认真贯彻国家、企业的安全生产方针和有关安全技术管理规定。
(2)施工现场道路保证畅通无阻，机械设备安全可靠，临边、洞口应有安全标
志。
(3)现场应设置专职安全员，负责巡视、检查监督和处理现场安全问题。
(4)施工人员在施工前必须熟悉模板工程的设计安装要求，立杆支顶必须设垫
块。
(5)工人进场前必须进行全面的身体检查，凡有劳动、安全、卫生监督部门规
定的不准上岗的病患者一律不准上岗作业。
(6)工地设配电箱，每台木工圆盘锯单独安装专用开关及漏电保护开关，所
用电源线路均须架空设置，严禁拖地，严禁使用破损或绝缘性能不良的电线，电
闸箱应有门、有锁、有防雨盖板、有危险标志。
(7)各种机具设备均须采取接零或接地保护。接零线或接地线不准用独股铝线。
严禁在同一系统中接地两种保护混用。
(8)电锯、木工电平刨等机械、机具按规定配备和安装防护装置。机械的传动
带、明齿轮、皮带轮、飞轮等都要有防护网或罩。
(9)操作人员应按规定佩带个人防护用具。
(10)严禁在机械运转过程中进行检修,机械检修时必须拉闸断电,并设专人看
护电闸。
3、砼浇筑方法和浇筑顺序
砼浇筑采用布料机下料，布料机放置在主梁上，布料机回转半径 15m；浇筑
时梁柱交接处、柱头部分钢筋较密、空隙较小、层高较高，故为保证混凝土柱、
墙混凝土浇筑质量，混凝土浇筑前应先填入 50-100mm 厚且与混凝土配合比相同
的减石子混凝土。混凝土自由倾落高度不得大于 2m，否则应用软管溜下混凝土。
混凝土浇筑的分层厚度控制在 500mm 以内。钢筋较密的柱头、梁柱交接处，应
使用Φ30 高频振捣棒，分层振捣，每次振捣时间不得超过 20S，待表面泛浆不再
下沉，气泡溢出即可，严禁过振。当上层混凝土振捣棒应插入下层混凝土
50-100mm。在浇筑前，要求商砼公司根据配比调整石子粒径，采用小粒径石子。
（1）混凝土的浇筑及注意事项
℃梁板与柱，为达到建筑工程的抗震效果，按照施工时尽量少留施工缝的原
则，梁板与柱一起浇筑，即先浇筑柱、然后浇筑梁，最后浇筑板，根据梁高分层
阶梯形浇筑，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，
梁板混凝土浇筑连续向前进行。
℃对于本工程稍大一些梁，如截面高度在 800、1000、1200、1500、1600mm
梁，在浇筑梁时应注意浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振
实后再下第二层料，用“赶浆法”保持水泥浆包裹石子向前推进，每层均应振实后
再下料，梁底部位应振实，振捣时不得触动钢筋及预埋管线、预埋件等。
℃对于需浇筑的框架柱，应严格控制模板的加固是否到位，严防有涨模和坍
蹋现象发生。
℃在浇筑外墙或独立柱（特别是边柱、边外墙）时，上层柱或墙施工时，应
保留下部的顶层模板不拆。可使施工缝处混凝土光滑平整，不流淌水泥砂浆，避
免施工缝部位的通病--“裙子现象”。
℃混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不宜超过 2m，超高时，应加设串筒或
应用软管溜下混凝土。
℃由于梁、柱节点处钢筋较密，且此部位的板厚标高不易控制，因此在绑扎
梁柱节点处的钢筋时，在符合设计的要求下，应进行适当的调整箍筋的高度和主
筋尽量减少钢筋的重叠措施，同时考虑到有部分柱子钢筋直径较大、较密，在无
法用Φ50 的振动棒的振密实的情况下，必须采用小直径的振动棒进行振捣密实。
℃浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回
振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用木抹子抹平。施工缝处或有预
留埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时严禁用振捣棒铺摊混凝土。
℃柱子混凝土应一次浇筑完毕，如出现意外，需留施工缝时应留在基础的顶
面、主梁下面。柱混凝土应分层振捣，使用插入式振动器的每层厚度不大于500mm，
并边投料边振捣（可先将振动棒插入柱底部，使振动棒产生振动，再投入混凝
土），振动棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。
在浇筑柱混凝土的全过程中应注意保护钢筋的位置，要随时检查模板是否变形、
位移、螺栓和拉杆是否有松动、脱落、以及漏浆等现象，并应有专人进行管理。
℃浇筑完毕后，应随时将伸出的搭接钢筋整理到位，以便下一层或下一工序
连接。
℃在浇筑屋面梁板混凝土时，必须重视混凝土的施工质量，浇捣必须密实，
确保屋面梁板不产生开裂和渗水现象。
（2）泵送混凝土浇筑顺序
℃当采用输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑；
℃同一区域的混凝土，应先竖向结构后水平结构的顺序，分层连接浇筑。
℃当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不
得超过混凝土的初凝时间。
℃插入式振动器的使用要点
A、使用前，应检查各部件是否完好，各处连接是否紧固，电动机绝缘是否
可靠，电压和频率是否符合规定，检查合格后，方可接通电源进行试运转。
B、作业时，要使振动棒自然沉入混凝土，不得用力猛插，宜垂直插入，并
插到尚未初凝的下层混凝土中 50～100mm，以使上下层相互结合。
C、振动棒各插点间距应均匀，插点间距不应超过振动棒有效半径的 倍，
最大不超过 50cm。振捣时，应注意“快插慢拔”的操作方法，确保构件振捣密实。
D、振动棒在混凝土内振捣时间，每插点约 20～30s，见到混凝土不再显著
下沉，不出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。振捣时应将振动棒上下抽
动 50～100mm，使混凝土振实均匀。
E、作业中要避免将振动棒触及钢筋、芯管及预埋件等，更不得采取通过振
动棒振动钢筋的方法来促使混凝土振实；作业时振动棒插入混凝土中的深度不应
超过棒长的 2/3～3/4，更不宜将软管插入混凝土中，以防水泥浆侵蚀软管而损坏
机件。
F、振动器在使用中如温度过高，应立即停机冷却检查，冬季低温下，振动
器使用前，要缓慢加温，使振动棒内的润滑油解冻后，方能使用；振动器软管的
弯曲半径不得小于 500mm，并不得多与两个弯。软管不得有断裂，死弯现象，若
软管使用过久，长度变长时，应及时更换。
G、振动器不得在初凝的混凝土上及干硬的地面上试振。
H、严禁用振动棒撬动钢筋和模板，或将振动棒当锤使用；不得将振动棒头
夹到钢筋中；移动振动器时，必须切断电源，不得用软管或电缆线拖拉振动器。
L、振动棒振动时，电源线应架空，避免漏电伤人。
M、作业完毕，应将电动机、软管、振动棒擦刷干净，按规定要求进行保养
作业。振动器应放在干燥处，不要堆压软管。
（3）混凝土试件留置注意事项
℃用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取，
取样与试件留置应符合下列规定：a.每拌制 100 盘且不超过 100m3 的同配合比混
凝土，取样不少于一次； b.每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足 100 盘时，
取样不得少于一次； c.当一次连续浇筑超过 1000m3 时，同一配合比混凝土每
200m3 取样不得少于一次；d.同一配合比混凝土，取样不少于一次。℃每次取样
应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定，
同一种标号的混凝土取样不得少于 3 组。
℃对有抗渗要求的混凝土结构，其混凝土试件应在浇筑地点随机取样。同一
工程、同一配合比的混凝土，取样不应少于一次， 抗渗试块留置组数可根据实
际情况需要确定。
℃同条件养护试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位
置，并应采取与现场构件相同的养护方法进行养护。
℃试块制作由专人负责，所有制作试块应标明强度等级、成型日期、施工部
位，并有书面记录，标准养护试块达到 28 天龄期后送检试压，同条件养护试块
养护时间累积温度达 600℃·d，其养护龄期不应少于 14d，最多不超过 60d，就可
送检。
(4)浇筑顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→梁、板脚手架安装→架设梁底纵
横钢管、木方于脚手架顶托上→梁底模板及侧模板安装→架设板底钢管、木方于
脚手架顶托上→楼板模板安装→梁、板钢筋铺设、绑扎→梁、板混凝土浇筑混凝
土养护，达到设计强度等级的 100%→拆下脚手架可调顶托→拆除梁、板模板，
清理模板→拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架 精心设计混凝土浇筑方案，确
保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。每次
浇筑范围按后浇带为界进行划分，在板面采用布料机进行浇筑。
（5）施工缝留设位置
混凝土结构施工时不能连续浇筑完成，根据施工技术、施工组织及设计要求
留设施工缝，施工缝设在结构受剪力较小且便于施工的部位：柱的水平施工缝第
一道留在留在承台部位，在楼层留在比梁底高 10mm 处及在楼板顶面处(见图
-1)；墙留在门窗洞口过梁跨中的 1/3 范围内。有主次梁的楼板，宜顺着次梁
方向浇筑，施工缝留在次梁跨中的 1/3 范围内，板留在板跨的 1/3 处，楼梯的施
工缝留在楼梯段的 1/3 的部位。
（6） 施工缝施工方法及措施
℃混凝土底板与侧墙浇筑砼时一次浇筑，水平施工缝留设在距底板面 500mm
的侧墙上，施工时在水平缝处采用 3mm 厚止水钢板 300mm 宽，沿反梁上表面
高 500mm 处周围均匀垂直安放固定，凹槽向外，上下各伸入两次浇筑的砼接缝
150mm 宽。
℃楼板厚小于 300mm 的现浇板模板做法，在板的部位采用锯齿形多层板作
挡板，遇钢筋穿过位置锯成齿口，并采用钢丝网密封，外侧用直径 12mm 的钢筋、
间距 300mm 进行固定。楼板厚度大于等于 300mm 时施工缝模板做法同梁后浇带
模板做法。
℃浇筑时板面面积较大，采用布料机进行浇筑砼，浇筑时布料机支撑脚应有
两个位于主梁上，下垫三根木方，防止压弯板筋。
第十一章 模板成品保护
1、模板支模完成后及时将多余材料及垃圾清理干净。
2、安装工程的预留、预埋工作在支模时配合进行，禁止任意拆除模板和用
锤敲打模板及支撑，以免影响模板质量。
3、模板侧模不得堆靠钢筋等重物，以免倾斜、偏位。
4、禁止平台模板面上集中堆放重物。尤其是在钢筋绑扎时，加工成型的钢
筋不能集中堆放在平台模板上。
5、砼浇筑时，不准用振动棒等撬动模板及埋件，砼均匀入模，以免模板因
局部荷载过大造成模板受压变形。
6、模板安装成型后，派专人值班保护，并进行检查、校正，以确保模板安
装质量。
7、模板在吊装过程中，应轻起轻落，严禁碰撞。
第十二章 高支模施工安全监测
高支模施工安全监测及应急预案由于高支模施工危险性较大，一旦施工考虑
不周全，容易发生塌落事故， 为保证员工的生命安全，特制定高支模施工监测
及应急预案，具体如下：
1、安全监测依据
（1）《工程测量规范》GB50026-2007。
（2）《建筑变形测量规范》JGJ8-2007。
2、高支模安全监测目的
高支模是风险性大的工程，在施工过程中应遵循动态管理，信息化施工，确
保高支模的安全。
在高支模使用过程中监测的重点是：高支模工程的水平位移和沉降。具体要
求是：
（1）将监测数据与预测值相比较，以判断前一步施工工艺参数是否符合预
期要求，做到信息化施工。
（2）及时将现场测量结果反馈给甲方、监理、设计，使各方及时掌握高支
模工程变形的情况，及时采取有效针对性的应对措施，确保作业人员的安全。
3、监测项目、监测方法、精度要求、测点布置及观测频率及观测次数
（1）监测项目、监测方法、精度要求、测点布置
监测项目 监测仪器 检测精度 测点布置
高支模位移 经纬仪 2mm 间距 10m，不少于 3 点
高支模沉降 水准仪 2mm 间距 10m，不少于 3 点
高支模监测点主要设置在各大梁的顶面或侧面，方法是采用小木条与模板钉
牢，并露出砼面 50mm，小木条不得与钢筋连接或靠住。
（2）观测频率及观测次数计划：
根据施工现场的进度情况可以适当调整观测频率，各监测项目首先取得初始
值，要求观测不应少于两次（由于混凝土初凝时间为 6~8 小时，现场观测每隔 2~3
小时进行一次监测）。高支模监测主要的在浇筑砼过程中的监测，在浇筑砼过程
中，全程进行观测（注意，高支模工程的砼要求在白天浇筑），监测时要求平面
位移变形监测和沉降监测同时进行。
第十三章 安全应急救援预案
高支模施工过程中一旦发生安全事故，为有序地进行救援，避免事故或事件
扩大，尽可能减少事故或事件造成的人员和财产损失，特编制本预案。
1、应急救援组织
为有效实施应急救援工作，项目经理部成立应急救援小组。其成员名单如下：
组 长：王文斌 15290805716
副组长：张富强 15226178638
成 员：陈赓、马仅宣、张延龙等。
监理单位：河南兴建建设管理有限公司
建设单位：河南恒祥实业有限公司
通用紧急救援电话： 公安：110；医疗：120；消防：119
工地设置临时医务室，配备担架、医疗箱，置于门卫室旁。
2、在高支模施工过程中必须严密监视，当监测项目超过警戒值（警戒值暂
定为 5cm）时，必须迅速停止施工，迅速撤出人员，查明原因，对高支模工程进
行加固和完善，待加固处理后方能进行下一步施工，对于在施工过程中发生危险
情况时的应急方案主要内容及程序如下：
（1）通告程序和报警系统（内容有通告、报警形式和内容、应急反应人员
向外求援的方式、接到报警信息通知相关人员和赶赴事故预兆现场、应急预警方
案启动条件）。
（2）应急救援小组，负责指挥及协调工作。
（3）事故预兆的应急反应、事故预兆具体处理方法和注意事项。
（4）具体内容如下：
℃通告程序
℃应急预警方案启动条件
在监测工程中，符合以下其中一条，应马上启动应急机制和进行人员的疏散：
A、高支模的水平位移报警值为 10cm，沉降报警值为 5cm，一旦监测的变形
超过报警值时，则会同监理、业主共同确定高支模工程是否出现危险，一旦确认
为高支模出现险情，则高支模工程内外、上下所有的施工暂停，所有人员进入抢
险作业。
B、高支模工程出现不均匀沉降大于 10cm 时，应立即停止施工，同时分析
原因，采取措施。
C、事故预兆的应急反应程序如下：
D、事故预兆具体处理方法和注意事项 当监测的水平位移或沉降位移超过
其警戒值时，应立刻停止施工，所有人员必须撤出现场，查明原因并进行加固处
理后，方可进入现场作业。
3、事故处理程序
（1）不论任何人，一旦发现高支模有坍塌或倒塌的可能性，应立即呼叫在
场全体人员进行紧急撤离。
（2）现场人员应迅速通知项目经理或现场管理人员，并打电话及时向公司
应急救援中心报告事故的发生情况。请求公司应急救援中心的支援。
（3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打 120 急救电话，向急救中
心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急
救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员
进行急救。本项目部配备应急急救药箱 1 只和担架 1 幅，药箱和担架存放在医务
室。
（4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救和加
固措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。
（5）现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析，制定相应的
改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急
救援中心。当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援
组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大
和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责
人，及请求救援。
4、发生高处坠落事故应急救援 当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在
对休克、骨折和出血上进行处理。
(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部
位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即
进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、
少动，并将下肢抬高约 20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以
防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬
运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的
纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布
条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、
断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与
两腿或单肩背运。
(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置
临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处
上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固
定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，
并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
℃一般伤口小的止血法：先用生理盐水(%NaCl 溶液)冲洗伤口，涂上红汞
水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
℃加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增
强压力而达到止血。
℃止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条
等，上肢出血结扎在上臂上 1/2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上 1/3 处
(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔 25~40
分钟放松一次，每次放松 ~1 分钟。
(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送
途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
发生支模坍塌应急救援。
(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交
底。并保持出入口畅通。
(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保
持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意
事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认
未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先
抢救受伤人员，再抢救集体财产。
(5)现场急救处理：
℃尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
℃伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。
℃伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。
℃伤肢不应抬高、按摩或热敷。
℃如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血
管断裂外不用止血带。
℃迅速转往医院。
(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。
(7)按规定上报有关主管部门请求救援。
触电事故应急救援措施
A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源的基本方法有：
（1）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。
（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者
将触电者拨离电源。
（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）
切断电源线。
（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品
拖拽触电者，使之脱离电源。
（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用
干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把
电源切断。
（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之
前，救护人员不可进入断线落地点 8～10 米的范围内，以防止跨步电压触电。触
电者脱离带电导线后应迅速将其带至 8～10 米以外立即开始触电急救。只有在确
证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。
B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：
（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。
（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其
它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。
（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护
人比较安全。
（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤
或摔死（电击二次伤害）。
（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。
C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立
即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。
D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，
及请求救援。
E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地
方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，
解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即
请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人
工呼吸或胸外心脏挤压。
G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心
肺复苏法就地抢救。方法如下：
℃通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解
开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异
物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，
棚平从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头
抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将
其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅
通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或
其他物品垫在触电者头下。
℃口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内
痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，
使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹
气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分
钟 16—18 次为宜。 ℃胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员
跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，
以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，
随后将手腕放松，每分钟挤压 60—80 次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头
放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应
进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。
第十四章 高支模验算书
1、120mm 厚楼板扣件钢管高支模安全计算书
适用范围：IAMX 巨幕影厅上空楼板、游泳池上空楼板、羽毛球馆上空楼板
高支模搭设
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
二、计算参数
基本参数
楼板厚度h(mm) 120 楼板边长L(m) 12
楼板边宽B(m) 3 模板支架高度H(m）
主梁布置方向 平行于楼板长边 立柱纵向间距la(m)
立柱横向间距lb(m) 水平杆步距h1(m)
计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
次梁间距a(mm) 250 次梁悬挑长度a1(mm) 200
主梁悬挑长度b1(mm) 200 主梁合并根数 2
结构表面要求 表面隐藏 剪刀撑(含水平）布置方式 普通型
立杆自由端高度a(mm) 200 架体底部布置类型 垫板
材料参数
主梁类型 圆钢管 主梁规格 Ф48×
次梁类型 矩形木楞 次梁规格 50×80
面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm（桦
木平行方向）
钢管类型 Ф48×3
荷载参数
基础类型 混凝土楼板 地基土类型 /
地基承载力特征值fak(kPa) / 架体底部垫板面积A(m^2)
是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 河南(省)郑州
市(市)
地面粗糙度类型 / 模板及其支架自重标准值
G1k(kN/m^2)
新浇筑混凝土自重标准值
G2k(kN/m^3)
24 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
计算模板及次梁时均布活荷载
Q1k(kN/m^2)
计算模板及次梁时集中活荷载
Q2k(kN)
计算主梁时均布活荷载
Q3k(kN/m^2)
计算立柱及其他支撑构件时均布活荷
载Q4k(kN/m^2)
1
基本风压值Wo(kN/m^2) / 模板荷载传递方式 可调托座
简图：
（图1） 平面图
（图2） 纵向剖面图1
（图3） 横向剖面图2
三、面板验算
取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+}
=×(×(+(24+)×120/1000)×1+××1)=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+×}
=×(×(+(24+)×120/1000)×1+×××1)=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(,)=
（图4） 可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b}=×(×(+(24+)×120/1000)×
1)=
p1=×=××=
（图5） 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b}=×(×(+(24+)×120/1000)×
1)=
p2=××=×××=
取最不利组合得：
（图6） 永久荷载控制的受力简图
（图7） 面板弯矩图
Mmax= ·m
σ=Mmax/W=×106/37500=
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(+(24+)×120/1000)×1=
（图8） 正常使用极限状态下的受力简图
（图9） 挠度图
ν=≤[ν]=250/250=1mm
满足要求
四、次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时：
计算简图：
（图10） 可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+ }=×(×(+(24+)×120/1000)×
250/1000+××250/1000)=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×} =×(×(+(24+)×
120/1000)×250/1000+×××250/1000)=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(,)=
当可变荷载Q1k为集中荷载时：
由可变荷载控制的组合：
q3=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a}=×(×(+(24+)×120/1000)×
250/1000)=
p1=×=××=
（图11） 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a}=×(×(+(24+)×120/1000)×
250/1000)=
p2=××=×××=
（图12） 永久荷载控制的受力简图
1、强度验算
（图13） 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax= ·m
σ=Mmax/W=×106/(×103)=
满足要求
2、抗剪验算
（图14） 次梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=VmaxS/(Ib0)=×103×40×103/(×104×5×10)=
2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(+(24+)×120/1000)×250/1000=
（图15） 正常使用极限状态下的受力简图
（图16） 次梁变形图(mm)
νmax=≤[ν]=×1000/250= mm
满足要求
五、主梁验算
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=×(×(+(24+)×120/1000)×
250/1000+××250/1000)=
B.由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×}=×(×(+(24+)×
120/1000)×250/1000+×××250/1000)=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(,)=
此时次梁的荷载简图如下
（图17） 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)×120/1000)×250/1000=
此时次梁的荷载简图如下
（图18） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
Rmax=
Rkmax=
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=
自重设计值为：g=×=××
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图20） 主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
（图21） 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax= ·m
σ=Mmax/W= ×106/(×1000)= 205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图22） 主梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=QmaxS/(Ib0)=×1000××103/(×104××10)= N/mm2≤
[τ]=120 N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图23） 主梁变形图(mm)
νmax= mm≤[ν]=×103/250=
满足要求
4、支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=
六、立柱验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1, μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01= kμ1(h1+2a)=1××(+2×200/1000)=
l02=kμ2h1 =1××=
取两值中的大值
l0=max(l01, l02)=max(,)=
λ=l0/i=×1000/(×10)=≤[λ]=210
满足要求
2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
N1=×[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb=×(×(+(24+)×
120/1000)+×1)××=
f=N1/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
N3=×[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb+××H×gk =×(×
(+(24+)×120/1000)+×1)××+×××=
f=N3/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax= kN
N= kN≤[N]=30kN
满足要求
2、截面尺寸300mm*800mm梁扣件式钢管支架高支模安全计算书
适用范围：羽毛球馆梁高支模搭设
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1、计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm) 800 混凝土梁宽b(mm) 300
混凝土梁计算跨度L(m) 8 模板支架高度H(m)
计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
模板荷载传递方式 可调托座 次梁悬挑长度a1(mm) 250
梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 120
斜撑(含水平)布置方式 普通型 梁跨度方向立柱间距la(m)
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间
距lb(m)
水平杆步距h(m)
梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
立杆自由端高度a(mm) 200 梁底增加立柱根数n 1
梁底支撑小梁根数m 4 架体底部布置类型 垫板
结构表面要求 表面隐藏
材料参数
主梁类型 圆钢管 主梁规格 Ф48×
次梁类型 矩形木楞 次梁规格 50×80
面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm（桦木平
行方向）
钢管规格 Ф48×3
荷载参数
基础类型 混凝土楼板 地基土类型 /
地基承载力特征值fak(N/mm2) / 架体底部垫板面积A(m2)
是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 河南(省)郑州市
(市)
地面粗糙度类型 / 基本风压值Wo(kN/m^2) /
模板及其支架自重标准值
G1k(kN/m^2)
新浇筑混凝土自重标准值
G2k(kN/m^3) 24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 施工人员及设备产生荷载标准值
Q1k(kN/m^2)
2、施工简图
（图1） 剖面图1
（图2） 剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁
侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度
为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=×(×(+(24+)×800/1000)×
1+××1)=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+×}=×(×(+(24+)×
800/1000)×1+×××1)=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(,)=
（图3） 面板简图
（图4） 面板弯矩图
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/37500=
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(+(24+)×800/1000)×1=
（图5） 简图
（图6） 挠度图
ν=≤[ν]=300/((4-1)×250)=
满足要求
三、次梁验算
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=×(×(+(24+)×800/1000)×
300/1000/(4-1)+××300/1000/(4-1))=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×}=×(×(+(24+)×
800/1000)×300/1000/(4-1)+×××300/1000/(4-1))=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(,)=
计算简图：
（图7） 简图
1、强度验算
（图8） 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/(×1000)=
满足要求
2、抗剪验算
（图9） 次梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=VmaxS/(Ib)=×103×40×103/(×104×5×10)=
[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(+(24+)×800/1000)×300/1000/(4-1)=
（图10） 变形计算简图
（图11） 次梁变形图(mm)
νmax=≤[ν]=×1000/250=2mm
满足要求
四、主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为
了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为
1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且
能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:2
跨距为：(等跨)
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=×(×(+(24+)×800/1000)
×300/((4-1)×1000)+××300/((4-1)×1000))=
B.由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×}=×(×(+(24+)×
800/1000)×300/((4-1)×1000)+×××300/((4-1)×1000))=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(,)=
此时次梁的荷载简图如下
（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)×800/1000)×300/((4-1)×1000)=
此时次梁的荷载简图如下
（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
承载能力极限状态下在支座反力：R=
正常使用极限状态下在支座反力：Rk=
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= kN/m
自重设计值为：g=×=××
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
（图12） 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/(×1000)=
满足要求
2、抗剪验算
（图13） 主梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=QmaxS/(Ib)=×1000××103/(×104××10)=
[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图14） 主梁变形图(mm)
νmax=≤[ν]=×1000/(1+1)/250=
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支
座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=
非端支座最大支座反力为：R2=
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=≤[N]=8kN
满足要求
六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=≤[N]=30kN
满足要求
七、立柱验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1××(+2×200/1000)=
l02=kμ2h=1××=
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(,)=
λ=l0/i=×1000/(×10)=≤[λ]=210
满足要求
2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+]la1lb1=(×(+(24+)×120/1000)+×)
××=
由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=
f=NA/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
此处还应考虑架体的自重产生的荷载
NC=NA+×H×gk=+××(+(800-120)/1000)=
f=NC/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
3、截面尺寸400mm*1200mm梁扣件式钢管支架高支模安全计算书
适用范围：游泳池梁高支模搭设
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1、计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm) 1200 混凝土梁宽b(mm) 400
混凝土梁计算跨度L(m) 16 模板支架高度H(m)
计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
模板荷载传递方式 可调托座 次梁悬挑长度a1(mm) 250
梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 120
斜撑(含水平)布置方式 普通型 梁跨度方向立柱间距la(m)
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间
距lb(m)
水平杆步距h(m)
梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
立杆自由端高度a(mm) 200 梁底增加立柱根数n 2
梁底支撑小梁根数m 4 架体底部布置类型 垫板
结构表面要求 表面隐藏
材料参数
主梁类型 圆钢管 主梁规格 Ф48×
次梁类型 矩形木楞 次梁规格 50×80
面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(板材垂
直方向)
钢管规格 Ф48×3
荷载参数
基础类型 混凝土楼板 地基土类型 /
地基承载力特征值fak(N/mm2) / 架体底部垫板面积A(m2)
是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 河南(省)郑州市
(市)
地面粗糙度类型 / 基本风压值Wo(kN/m^2) /
模板及其支架自重标准值
G1k(kN/m^2)
新浇筑混凝土自重标准值
G2k(kN/m^3) 24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 施工人员及设备产生荷载标准值
Q1k(kN/m^2)
2、施工简图
（图1） 剖面图1
（图2） 剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁
侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度
为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=×(×(+(24+)×1200/1000)×
1+××1)=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+×}=×(×(+(24+)×
1200/1000)×1+×××1)=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(,)=
（图3） 面板简图
（图4） 面板弯矩图
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/37500=
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(+(24+)×1200/1000)×1=
（图5） 简图
（图6） 挠度图
ν=≤[ν]=400/((4-1)×250)=
满足要求
三、次梁验算
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=×(×(+(24+)×1200/1000)×
400/1000/(4-1)+××400/1000/(4-1))=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×}=×(×(+(24+)×
1200/1000)×400/1000/(4-1)+×××400/1000/(4-1))=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(,)=
计算简图：
（图7） 简图
1、强度验算
（图8） 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/(×1000)=
满足要求
2、抗剪验算
（图9） 次梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=VmaxS/(Ib)=×103×40×103/(×104×5×10)=
[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(+(24+)×1200/1000)×400/1000/(4-1)=
（图10） 变形计算简图
（图11） 次梁变形图(mm)
νmax=≤[ν]=×1000/250=2mm
满足要求
四、主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为
了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为
2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且
能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:3
跨距为：(等跨)
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=×(×(+(24+)×
1200/1000)×400/((4-1)×1000)+××400/((4-1)×1000))=
B.由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×}=×(×(+(24+)×
1200/1000)×400/((4-1)×1000)+×××400/((4-1)×1000))=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(,)=
此时次梁的荷载简图如下
（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+) × 1200/1000) × 400/((4-1) ×
1000)=
此时次梁的荷载简图如下
（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
承载能力极限状态下在支座反力：R=
正常使用极限状态下在支座反力：Rk=
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= kN/m
自重设计值为：g=×=××
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
（图12） 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/(×1000)=
满足要求
2、抗剪验算
（图13） 主梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=QmaxS/(Ib)=×1000××103/(×104××10)=
[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图14） 主梁变形图(mm)
νmax=≤[ν]=×1000/(2+1)/250=
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支
座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=
非端支座最大支座反力为：R2=
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=≤[N]=8kN
满足要求
六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=≤[N]=30kN
满足要求
七、立柱验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1××(+2×200/1000)=
l02=kμ2h=1××=
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(,)=
λ=l0/i=×1000/(×10)=≤[λ]=210
满足要求
2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+]la1lb1=(×(+(24+)×120/1000)+×)
××=
由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=
f=NA/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
此处还应考虑架体的自重产生的荷载
NC=NA+×H×gk=+××(+(1200-120)/1000)=
f=NC/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
4、截面尺寸500mm*1600mm梁扣件式钢管支架高支模安全计算书
适用范围：IAMX 巨幕影厅梁高支模搭设
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1、计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm) 1600 混凝土梁宽b(mm) 500
混凝土梁计算跨度L(m) 8 模板支架高度H(m)
计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
模板荷载传递方式 可调托座 次梁悬挑长度a1(mm) 250
梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 120
斜撑(含水平)布置方式 普通型 梁跨度方向立柱间距la(m)
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间
距lb(m)
水平杆步距h(m)
梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
立杆自由端高度a(mm) 200 梁底增加立柱根数n 3
梁底支撑小梁根数m 4 架体底部布置类型 垫板
结构表面要求 表面隐藏
材料参数
主梁类型 圆钢管 主梁规格 Ф48×
次梁类型 矩形木楞 次梁规格 50×80
面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(板材垂
直方向)
钢管规格 Ф48×3
荷载参数
基础类型 混凝土楼板 地基土类型 /
地基承载力特征值fak(N/mm2) / 架体底部垫板面积A(m2)
是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 河南(省)郑州市
(市)
地面粗糙度类型 / 基本风压值Wo(kN/m^2) /
模板及其支架自重标准值
G1k(kN/m^2)
新浇筑混凝土自重标准值
G2k(kN/m^3) 24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 施工人员及设备产生荷载标准值
Q1k(kN/m^2)
2、施工简图
（图1） 剖面图1
（图2） 剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁
侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度
为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=×(×(+(24+)×1600/1000)×
1+××1)=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]b+×}=×(×(+(24+)×
1600/1000)×1+×××1)=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(,)=
（图3） 面板简图
（图4） 面板弯矩图
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/37500=
满足要求
2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(+(24+)×1600/1000)×1=
（图5） 简图
（图6） 挠度图
ν=≤[ν]=500/((4-1)×250)=
满足要求
三、次梁验算
由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=×(×(+(24+)×1600/1000)×
500/1000/(4-1)+××500/1000/(4-1))=
由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×}=×(×(+(24+)×
1600/1000)×500/1000/(4-1)+×××500/1000/(4-1))=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(,)=
计算简图：
（图7） 简图
1、强度验算
（图8） 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/(×1000)=
满足要求
2、抗剪验算
（图9） 次梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=VmaxS/(Ib)=×103×40×103/(×104×5×10)=
[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(+(24+)×1600/1000)×500/1000/(4-1)=
（图10） 变形计算简图
（图11） 次梁变形图(mm)
νmax=≤[ν]=×1000/250=2mm
满足要求
四、主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为
了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为
3，故可将主梁的验算力学模型简化为3+2-1=4跨梁计算。这样简化符合工况，且
能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:4
跨距为：(等跨)
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=×(×(+(24+)×
1600/1000)×500/((4-1)×1000)+××500/((4-1)×1000))=
B.由永久荷载控制的组合：
q2=×{[G1k+(G2k+G3k)h]a+×}=×(×(+(24+)×
1600/1000)×500/((4-1)×1000)+×××500/((4-1)×1000))=
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(,)=
此时次梁的荷载简图如下
（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+) × 1600/1000) × 500/((4-1) ×
1000)=
此时次梁的荷载简图如下
（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
承载能力极限状态下在支座反力：R=
正常使用极限状态下在支座反力：Rk=
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= kN/m
自重设计值为：g=×=××
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
（图12） 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=·m
σ=Mmax/W=×106/(×1000)=
满足要求
2、抗剪验算
（图13） 主梁剪力图(kN)
Vmax=
τmax=QmaxS/(Ib)=×1000××103/(×104××10)=
[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图14） 主梁变形图(mm)
νmax=≤[ν]=×1000/(3+1)/250=
满足要求
4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支
座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=
非端支座最大支座反力为：R2=
五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=≤[N]=8kN
满足要求
六、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=≤[N]=30kN
满足要求
七、立柱验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1(h+2a)=1××(+2×200/1000)=
l02=kμ2h=1××=
取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(,)=
λ=l0/i=×1000/(×10)= ≤[λ]=210
满足要求
2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+]la1lb1=(×(+(24+)×120/1000)+×)
××=
由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=
f=NA/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=×1000/(×10)=
根据λ1查JGJ130-2011附录得到φ=
此处还应考虑架体的自重产生的荷载
NC=NA+×H×gk=+××(+(1600-120)/1000)=
f=NC/(φA)=×1000/(×(×100))=
满足要求
第十五章 特殊工种岗位证书
见附件
